Изменения физических

Анализ изменения длительности машинного цикла при отклонении установившейся скорости от оптимальной ( 51) указывает на возможность без существенных потерь времени использовать пониженные скорости. Для серийной буровой установки грузоподъемностью 160 т независимо от массы опускаемого инструмента при и = 0,7VQ длительность цикла увеличивается не более, чем на 5%, и для обеспечения спуска с высокой производительностью нет необходимости вести его со ско-

равляющие работой регулирующего элемента. Изменения длительности импульсов или частоты их следования позволяет поддерживать выходное напряжение неизменным при изменениях как входного напряжения стабилизатора, так и нагрузочного тока.

нэсти, например: у импульсного вольтметра — погрешности от изменения длительности импульса, его фронта и спада, погрешность от изменения скважности импульса и пр.

период частоты питающего напряжения, т. е. преобразователь работает в режиме «включено — выключено» ( 6,20,6). При подаче управляющих импульсов на тиристоры они пропускают обе дблуволны напряжения в нагрузку и выполняют роль ключа', проводящего ток в двух направлениях. При снятии управляющих импульсов с тиристоров они не включаются: клк/ч разомкнут, напряжение и ток в нагрузке равны нулю. Пфи редком включении п отключении нагрузки преобразователь выполняет функцию бесконтактного пускателя для/подключения различных потребителей: двигателей, электротермических установок и т. д. При периодическом включении и отключении ключа появляется возможность .регулирования мощности в нагрузке за счет изменения длительности включенного состояния тиристоров /вил относительно периода повторения циклов Т: у = 1ВКЛ/Т. СредняХза период Т мощность в нагрузке

Изменения длительности выходного импульса при периодическом запуске ждущего мультивибратора. В предыдущих разделах был рассмотрен процесс формирования импульса при однократном запуске мультивибратора. Было показано, что после формирования выходного импульса начинается процесс восстановления напряжения на времязадающем конденсаторе, которое изменяется по экспоненциальному закону. Процесс восстановления длится теоретически бесконечно долгое время, а практически около Зв„. При периодическом запуске мультивибратора импульсами с периодом повторения Т из-за неполного восстановления напряжения на конденсаторе Ci длительность выходных импульсов отличается от начального значения т0 = @ф!п2. Наиболее сильно это изменение длительности проявляется в режиме малой скважности выходных импульсов. Будем считать, что ^/-напряжение на времязадающем конденсаторе С] в момент очередного запуска мультивибратора. Тогда длительность выходного импульса, сформированного в данный цикл запуска, т = 6ф1п (1 +

это, необходимо увеличить амплитуду входного импульса или уменьшить нагрузку усилителя, т. е. увеличить минимальную величину RH наим. Транзистор можно также «разгрузить», увеличивая индуктивность намагничивания выходного трансформатора Lt, но при этом возрастают пределы изменения длительности выходного импульса с изменением нагрузки, амплитуды входного сигнала, а также параметров транзистора.

6. Проверяем работу схемы при изменении нагрузки, параметров транзистора, напряжений входного сигнала и смещения. Так как указанные величины обычно изменяются в широких пределах, то расчет изменения длительности импульса на основании дифференциальных приращений приводит к заметным ошибкам. Поэтому целесообразно производить проверку следующим образом. Вычисляем значение функции Л^ф, соответствующее наибольшей длительности импульса *и„аиб> подставляя в выражение (4.15)

В схемах, предназначенных для формирования импульсов длительностью в единицы микросекунды и более, рекомендуется включать в цепь базы резистор R6 (см. 7.1), сопротивление которого в 2—3 раза превышает объемное сопротивление базы г6, чтобы избежать индивидуальной наладки схемы (при R6 = 0 неизбежной из-за разброса г6) и одновременно уменьшить пределы изменения длительности импульса с изменением напряжения Ек. Однако включение резистора в цепь базы увеличивает длительность фронта, поэтому сопротивление Кб не следует выбирать чрезмерно большим. При R6 = (2...3) гб длительность фронта увеличивается на 20...30%. Для уменьшения дли-

ГЛИН с разрядом через транзистор обеспечивают коэффициент нелинейности прямого хода е « 0,3...0,6% (при /?в = оо) и диапазон изменения длительности прямого хода от единиц до нескольких тысяч микросекунд. Максимальная амплитуда пилообразного напряжения ограничена допустимыми напряжениями транзисторов. К недостаткам 296

Изменения длительности выходного импульса при периодическом запуске.

Существует другой способ генерации стабилизированного напряжения постоянного тока, принципиально отличный от того, что мы видели до сих пор; взгляните на 6.39. В таком импульсном стабилизаторе транзистор, работающий в режиме насыщенного ключа, периодически на короткое время прикладывает к катушке индуктивности полное нестабилизированное напряжение. Ток катушки появляется на каждом импульсе, запасая энергию У21Л2 в ее магнитном поле; запасенная энергия передается на конденсатор вых. сглажив. фильтра (чтобы поддержать напряжение и ток в нагрузке на выходе между импульсами заряда). Как и в линейных стабилизаторах, выход по обратной связи сравнивается с эталонным напряжением, но в импульсных стабилизаторах управление выходом осуществляется за счет изменения длительности импульсов генератора или частоты переключения, а не за счет линейного управления базой или затвором.

Входной сигнал, например электрический ток /вх, преобразуется в светоизлучателе СИ в световой поток Ф, энергия которого пропорциональна входному сигналу. По оптическому каналу ОК световой поток направляется в фотоприемник ФП, где преобразуется в пропорциональное потоку значение выходного электри-ческог,о тока /вых. С помощью устройства управления оптическим каналом УОК можно управлять световым потоком путем изменения физических свойств самого оптического канала.

Рассмотрим физические процессы, протекающие в транзисторе, предположив, что они имеют место в бесконечно большом объеме кристалла. При этом предположении физическая картина процессов значительно упрощается, так как можно не учитывать явления на поверхности кристаллов (поверхностные эффекты). Предполагается также, что заряды распределены одномерно. При этом реальный транзистор, в котором процессы распределения зарядов протекают по трем осям X, Y, Z трехмерного пространства, заменяются одномерной моделью с координатой X. Все изменения физических процессов по осям У, Z, т. е. производные по этим координатам, принимаются равными нулю.

Подставив в формулу эти значения, а также проанализировав изменения физических характеристик воздуха в диапазоне температур, при которых в основном работают токоведущие системы аппаратов (определяющая температура не выходит за пределы 30—70° С), получим, что для ft0up =.-- 50°С с ошибкой не более 2,5% коэффициенты теплообмена для этих диапазонов соответственно могут быть выражены следующими формулами [171:

Тепловая защита. Защита часто выполняется электротепловыми реле, работающими на принципе использования расширения или другого изменения физических свойств тел вследствие нагревания элементов реле электрическим током. Основное распространение имеют биметаллические реле, действие которых основано на изгибе при нагревании биметаллического элемента, состоящего из двух сваренных по поверхности пластинок из металлов или их сплавов с казнящимися коэффициентами линейного расшире-' ния. Электротепловые реле принципиально могли бы лучше, чем

Обычно максимум мощности достигается при температуре около точки Кюри и стабилизируется после того, как проводник нагрет выше этой температуры на глубину более Аг. Такой же характер имеет и кривая изменения коэффициента мощности нагрузки. Величина максимума кривых может быть разной в зависимости от пределов изменения физических свойств от температуры и характера нагрева (поверхностный или сквозной), она достигает 1,5—2-кратной величины. При сквозном нагреве с большим воздушным зазором ток в индукторе остается практически постоянным и определяется сопротивлением катушки индуктора. В то же время мощность, потребляемая индуктором, и коэффициент мощности зависят от приведенного активного сопротивления нагрузки, которое для магнитных материалов в холодном состоянии больше. Индукторы для поверхностной закалки, как правило, одновитковые и с малым воздушным зазором. Поэтому у них в процессе нагрева уменьшаются в равном отношении как индуктивное, так и активное сопротивления. Мощность, потребляемая индуктором, меняется сравнительно мало и в процессе нагрева возрастает. Эти выводы относятся к случаю, когда напряжение • на индукторе поддерживается постоянным. Если в индукторе поддерживать ток постоянным, то настройка установок во многих случаях делается невозможной без специальных схем нагревательного контура или дополнительных устройств.

Воздействие излучения может привести к молекулярным преобразованиям .и химическим реакциям. Ионизационные процессы вызывают мгновенный поток электронов, разрыв и перемещение химических связей и образование свободных радикалов. Электроны скапливаются в местах дефектов. Инициируются различные химические реакции. В частности, в органических полимерах происходит выделение газа, образование и ликвидация двойных связей, полимеризация, образование поперечных связей, вулканизация. Характер и степень изменения свойств полимера ia время испытания определяются преобладающим процессом. При образовании поперечных связей могут наблюдаться различные изменения физических свойств. В результате длительного или очень интенсивного облучения может произойти разрушение любого полимера, подвергаемого облучению.

цели в САК применяются уставки и устройства сравнения. Эти блоки, которые делаются общими для всех контролируемых величин, но автоматически перестраиваются одновременно с переключением каналов для возможности контролировать изменения физических величин в каждом канале. Уставки могут задавать номинальные значения измеряемых величин либо в аналоговой форме, либо в цифровой. Простейшими аналоговыми уставками являются уставки,

в целях достижения одинакового изменения физических свойств теплоносителя как в натурной сборке, так и в модели и сохранения одинаковыми предыстории создания условий возникновения кризиса теплообмена. Для оценки эффективности интенсификаторов теплообмена в том же диапазоне режимных параметров были проведены контрольные опыты на аналогичных стержневых сборках, но без интенсификаторов. Для этой цели использовались такие же сборки, но оснащенные дистанционирующими решетками ячеистого типа и установленные с тем же интервалом, что и интенсификаторы.

Особенно сильное влияние оказывает изменение по сечению плотности жидкости. В этом случае наблюдаются два основных режима течения: вязкостно-инерционный и вязкостно-инерционно-гравитационный. Первый режим имеет место при относительно малых значениях числа Грасгофа; второй характеризуется существенным влиянием термогравитационных сил при больших числах Грасгофа. Для разных веществ и даже для одного вещества в разных областях температуры и давления характер изменения физических свойств различен. Единого подхода для учета неизотермичности пока не существует. Поэтому следует пользоваться частными рекомендациями в основном экспериментального происхождения для каждого конкретного случая из указанных выше.

Практически важным учет влияния изменения физических свойств на теплообмен представляется для четырех случаев: течение газов при высоких температурах и высокой энергонапряженности теплоотдающих поверхностей; течение жидкостей с сильно изменяющейся вязкостью; течение воды и других кипящих теплоносителей при околокритических параметрах и течение диссоциирующих газов.

Более универсальны методы расчета Р. Дайслера и К. Голдмана i[3.3—3.5], так как они свободны от ограничений по характеру зависимости физических свойств от давления и температуры. Суть двух подходов к решению задачи одинакова и заключается в численном решении системы дифференциальных уравнений энергии и движения. Различие состоит в методах расчета коэффициентов турбулентного "переноса тепла и массы. Р. Дайслером принято, что коэффициенты переноса ет и е3 не зависят от изменения физических свойств, что отражается на точности расчетов при резко переменных свойствах. К. Голдман на основе выдвинутой им гипотезы о том, что изменение турбулентности в каждой точке потока зависит от изменения физических свойств только в данной точке, сумел применить для расчета распределения скоростей и коэффициента турбулентного обмена те же зависимости, что и при постоянных физических свойствах при соответствующей записи в новых переменных. Р. Дайслером и К- Голдманом принято