Истечения насыщенной

Исследуем зависимость термического КПД от относительного перегрева для простого случая нагрева чисто поверхностного типа.

Исследуем зависимость изменения коэффициента передачи A"i от изменения коэффициента передачи /Со- Для этого продифференцируем выражение для Д"?:

Исследуем зависимость отдельных членов этого равенства от тока в контуре. При уменьшении сопротивления г приемника — от режима холостого хода до режима короткого замыкания и соответствующем возрастании тока — мощность, развиваемая генератором Р0, будет расти от нуля до максимального значения по закону прямой линии. Мощность, теряемая внутри генератора Pf, с увели-

5. Характеристики первичного тока Е системе из двух подобных связанных контуров. Теперь исследуем зависимость тока /, от обобщенной расстройки \ аналогично тому, как это было сделано

Исследуем зависимость полной мощности от параметра а при фиксированном значении _Z/, считая Дф = const, т.е. X»/RH =

Исследуем зависимость термического к. п. д. от относительного перегрева для простого случая нагрева чисто поверхностного типа.

Исследуем зависимость М — f (s) при Ui = const.

Максимальный электромагнитный момент. Выражение для электромагнитного момента (25-6) верно в общем случае, т. е. также тогда, когда параметры гь xci, г'ъ x'oz не постоянны и зависят от значений токов и скольжения. В этом случае при каждом значении s в выражение (25-6) нужно подставлять соответствующие значения указанных параметров. Ограничимся здесь рассмотрением машины с постоянными параметрами и исследуем зависимость М = /(s) по формуле (25-6) при U1 = const и /t — const на максимум и минимум.

Исследуем зависимость (1—20) U = f (r) на максимум

Исследуем зависимость М =- / (s) при ?/х = const.

Максимальный электромагнитный момент. Выражение для электромагнитного момента (25-6) верно в общем случае, т. е. также тогда, когда параметры гх, ха1, г'.,, х'а2 не постоянны и зависят от значений токов и скольжения. В этом случае при каждом значении s в выражение (25-6) нужно подставлять соответствующие значения указанных параметров. Ограничимся здесь рассмотрением машины с постоянными параметрами и исследуем зависимость М = /(s) по формуле (25-6) при Ux = const и j\ —-¦ const на максимум и минимум.

расхода 'двухфазной смеси в сопле Лаваля [38]. Формула (1.1) дает завышенное значение расхода по сравнению с экспериментальным и, таким образом, возможности этой модели ограничены так же, как и предшествующей, особенно если учесть, что в случае истечения насыщенной и недогретой до насыщения воды модель замороженного потока вообще не работает, так как условие dx/dt=Q делает поток гидравлическим. Ограниченность применения обеих описанных выше

В целях проверки предложенной расчетной модели Огасавара [75] провел экспериментальное Исследование истечения насыщенной воды при давлении до 70 атм на длинных каналах (с?=10-ь50 мм; /=1004-2200 мм). В этой же работе определено истинное объемное паросодержание на некотором удалении вверх по потоку от выходного сечения (использован принцип изменения проводимости воды в зависимости от степени «запаривания» потока). На 1.2 представлено сопоставление экспериментально определенного (с помощью измеренного объемного соотношения фаз Р) коэффициента скольжения у с рассчитанным .по модели Фауске и по модели Огасавары [73, 74]. При этом зависимость Фауске y = f(p) является функцией только давления, а в модели Огасавары yo = f(p, x) (хкр на, 1.2 — паросодержание в выходном сечении). Верхняя группа точек получена на модели кольцевого потока, нижняя группа точек — на модели гомогенного потока. Тот факт, что теоретические зависимости для у легли между этими двумя группами точек", приводит автора к мысли, что реальный поток представляет собой среду смешанной .структуры: кольцевой и дисперсной. По поводу этих опытов Огасавары следует заметить,, что на некотором удалении от выходного сечения значения коэффициента скольжения среды близки к прогнозируемым (см.

2.4. Экспериментальные расходные характеристики истечения насыщенной воды через канал при различных значениях l/d:

На 2.10 приведены опытные данные различных авторов для случая истечения насыщенной воды, которые сопоставлены 14

, 2.10. Приведенные массовые расходные характеристики истечения насыщенной воды: • — по данным Фауске; ф — по данным ВТИ им.

Для выяснения степени влияния диаметра на относительные массовые расходы выполнен эксперимент на каналах, диаметр которых менялся от 5 до 25 мм, но выдерживалось постоянным отношение l/d. На 3.5 представлены экспериментальные массовые расходные характеристики истечения насыщенной и недогретой до насыщения воды через канал с отношением //rf=0,5 при различных диаметрах. Анализ показывает, что с увеличением диаметра канала относительные массовые расходы убывают. Максимальное расхождение наблюдается в диапазоне начальных параметров, соответствующих области давлений 75—100 кгс/см2. Так, относительный массовый расход через канал d=25 мм при начальном давлении 75 кгс/см2, почти в два раза меньше, чем для случая истечения через канал d=^5 мм. С увеличением давления свыше 100 кгс/см2 разность в расходах убывает. Так как в опытах диаметр подводящего патрубка к каналу истечения не менялся

djD фактические расходы оказываются меньше расчетных. Опытами установлено также, что по мере увеличения относительной длины канала влияние djD уменьшается. На 3.7 в качестве примера приведены относительные массовые расходные характеристики истечения насыщенной воды при начальном

вого расхода и значения р2 в зависимости от противодавления. Графики построены для случая истечения насыщенной воды при давлении 75 кгс/см2. В опытах использованы каналы диаметром d = 6,4 мм с отношением 1/^ = 7,26; 3 и 0,5.

Анализ кривых показывает, что кризисные явления имеют место как в длинных, так и в коротких каналах. Кризис расхода сопровождается установлением в выходном сечении критического отношения давлений, значение которого убывает с уменьшением длины канала. В канале с относительной длиной l/d = Q,5 при значениях р\ до 75 кгс/см2 кризис расхода не наблюдался. Однако в выходном сечении устанавливалось давление больше противодавления. С момента создания противодавления и последующего его увеличения значение р2 монотонно возрастает, следуя за противодавлением, и постепенно приближается к значению рПр, расход при этом монотонно убывает. Все сказанное относительно развития кризиса истечения насыщенной воды справедливо и для воды, недогретой до состояния насыщения. При этом важно отметить, что кризис расхода наступает при определенном объемном паросодержании в выходном сечении, а именно — при р2>10%.

5.10. Зависимость приведенной критической скорости истечения насыщенной жидкости от приведенного давления

Изменения давления во времени на каждом из указанных этапов определяются зависимостями (7.9), (7.25), (7.46). При этом последнее уравнение может быть использовано и в случае истечения насыщенной жидкости, и в случае истечения пара.

.30. Мальцев Б. К-, Хлесткий Д.* А., Келлер В. Д. Экспериментальное исследование истечения насыщенной и недогретой воды при высоких давлениях..— «Теплоэнергетика», 1972, № 6, с.. 79.