Характеристика получается

Фазовая характеристика, показанная на 3.10, в, удовлетворяет как условию (22), так и условию (2-1).

500 ^- 1000 ом они становятся нелинейными. Чувствительность селенового фотоэлемента 400 •*- 500 мка/лм. Спектральная характеристика, показанная на 4.4, г, лежит в области световой части спектра с максимумом около 0,55 ммкм. Селеновый фотоэлемент обладает значительной инерционностью, что объясняется большой величиной его собственной емкости. Чувствительность его довольно сильно зависит от температуры окружающей среды. Селеновые фотоэлементы применяются в фотоэлектрических и релейных схемах. Часто их используют в портативных переносных экспонометрах для определения освещенности при фотографировании.

Рассмотрим еще один возможный в эксплуатации случай. Пусть во время работы блока на систему требуется дополнительно подключить линию Л-3. Опробование исправного состояния линии производится подачей на нее напряжения выключателем В-3. При подаче напряжения возникло трехфазное к. з. в начале линии и выключатель В-3 линию отключил. Этому случаю соответствует характеристика, показанная на 4-8,д. Здесь угловые характеристики исходного и послеаварий-лого режимов идентичны, а условия сохранения устойчивости более благоприятные, чем в случае, показанном на 4-8,в. В данном случае при том же угле (и времени) отключения предельная площадка торможения 4—5—8—4 значительно больше площадки ускорения 1—2—3—4—1, чем в случае трехфазного к. з. в начале линии Л-2 и ее последующего отключения ( 4-8,в).

Рассмотрим еще один возможный в эксплуатации случай. Пусть во время работы энергоблока на систему требуется дополнительно подключить линию W3. Опробование исправного состояния линии производится подачей на нее напряжения выключателем Q3. При подаче напряжения возникло трехфазное КЗ в начале линии и выключатель Q3 линию отключил. Этому случаю соответствует характеристика, показанная на 4.10, д. Здесь угловые характеристики исходного и послеаварийного режимов идентичны, а условия сохранения устойчивости более благоприятные, чем в случае, показанном на 4.10, в. В данном случае при том же угле (и времени) отключения КЗ предельная площадка торможения 4—5—8—4 значительно больше, чем в случае трехфазного КЗ в начале линии W2 и ее последующего отключения ( 4.10, в).

2. Оценка селективности, О степени ослабления помех в резонансной цепи можно судить по ее частотной характеристике Л(А/), где Af— расстройка (3.108). Такая характеристика, показанная на 4.1,а подобна резонансной кривой последовательного резонансного двухполюсника (см. 3.31, а). Полосу пропускания А/7 = 2Л/г отсчитывают по частотной характеристике на некотором заданном уровне Лг<1, как показано на 4.1, а. Выбор этого уровня рассматривается ниже. Обычно Аг = 1/д/2, что соответствует Яг=1/Лг=д/2 и Аао = 20\gHT = 3 дБ или Аа0 = In Яг = 0,346 Нп. ;

В предыдущих рассуждениях считали сопротивление генератора неизменным. В действительности в переходном режиме это сопротивление меняется, и это обстоятельство необходимо учитывать при построении диаграммы. На 8.16 показана зависимость сопротивления невозбужденного генератора от скольжения ротора s [15]. В силу несимметрии ротора сопротивление различно по продольной Zas и поперечной Zqs осям. Рассмотрим сначала ZdS. При отсутствии скольжения турбогенератор следует представлять его синхронным сопротивлением Ха. В случае s = oo машину представляют ее сверхпереходным сопротивлением X/'. В области 0
Рассмотрим еще один возможный в эксплуатации случай. Пусть во время работы энергоблока на систему требуется дополнительно подключить линию W3. Опробование исправного состояния линии производится подачей на нее напряжения выключателем Q3. При подаче напряжения возникло трехфазное КЗ в начале линии и выключатель Q3 линию отключил. Этому случаю соответствует характеристика, показанная на 4.10, д. Здесь угловые характеристики исходного и послеаварийного режимов идентичны, а условия сохранения устойчивости более благоприятные, чем в случае, показанном на 4.10, в. В данном случае при том же угле (и времени) отключения КЗ предельная площадка торможения 4—5—8—4 значительно больше, чем в случае трехфазного КЗ в начале линии W2 и ее последующего отключения ( 4.10, в).

ются тиристоры (последний случай соответствует симметричной или «полностью управляемой» мостовой схеме), временные диаграммы напряжений и токов при афО соответствуют г табл. 3.3. Среднее значение выпрямленного напряжения Udia. Для идеальной схемы при регулировании и регулировочная характеристика, показанная на 3.1, кривая 1, определяются соотношением (3.7). Активная нагрузка с L- или С-фильтром. В настоящем параграфе рассматривается управляемая нулевая или симметричная управляемая мостовая схема. Сглаживающий реактор увеличивает длительность открытого состояния вентилей (см. п. 3.1.1). Если %а<1я, то выпрямленный ток имеет разрывный характер; если же ка^к, то выпрямленный ток непрерывен и если постоянная времени r=L/R'^> ^>l/(2f), его можно считать идеально сглаженным ( д * табл. 3.3 при а=0).

В семействах кривых области непрерывной и преры-Шнстой проводимостей ограничены пунктирными линиями. Характеристика, показанная пунктирной линией,.

тическому моменту, моменту инерции и электромагнитной постоянной времени; динамические же характеристики рассчитываются всего лишь по двум параметрам: статическому моменту и отношению электромагнитной постоянной времени к механической постоянной времени. Благодаря введению отношения Т9 Н/Тм любая динамическая характеристика, показанная на 2-18, охватывает бесконечно большое число случаев с разными электромагнитными и механическими постоянными времени, но при данных их отношениях.

Как видно, механическая характеристика п(М) представляет собой прямую линию. Вследствие небольшого суммарного сопротивления г, + г,, механическая характеристика получается достаточно жесткой.

6. Коэффициент напряжения. Значение сопротивления некоторых типов резисторов может изменяться от приложенного напряжения, т. е. график зависимости тока, проходящего через резистор, от приложенного напряжения (вольт-амперная характеристика) получается нелинейным.

Для параллельного соединения элементов результирующая характеристика получается путем суммирования абсцисс в. а. х. или ординат а. в. х.

2. Регулирование скорости введением сопротивления в цепь ротора. Этот способ можно применять лишь для двигателя с фазным ротором. В каждую из трех его обмоток вводится регулировочное сопротивление в виде ступеней трехфазного реостата, рассчитанного на длительное протекание тока; в этом случае он называется регулировочным реостатом. Скольжение s при этом можно изменять плавно, что приводит к плавному регулированию скорости в широких пределах. Однако механическая характеристика получается при этом уже не такой жесткой, как без введения реостата. Другие недостатки способа — необходимость наличия реостата, рассчитанного на длительную нагрузку, и значительные потери в нем.

нитного поля, создаваемого н. с. статора, с н. с. ротора прямой последовательности возникает вращающий момент прямой последовательности (Мпр), всегда имеющий положительное значение, а при взаимодействии н. с. статора с н. с. ротора обратной последовательности создается момент обратной последовательности (М0бР), имеющий до примерно полусинхронной частоты вращения положительный знак [л = я0(1 — 2s)], а выше полусинхронной—отрицательный ( 1.11). На валу двигателя момент будет равен алгебраической сумме МПр и М0бр. В результате суммирования моментов механическая характеристика получается с провалом. Поэтому, когда имеется большая несимметрия сопротивлений фаз, двигатель может не достигнуть нужной частоты вращения и будет работать в районе полусинхронной частоты вращения, что, например для механизмов подъема, недопустимо. Приемлемое отклонение от допустимой несикметрии обеспечивается, если на всех ступенях регулирования соблюдаются следующие соотношения сопротивлений фаз:

нитного поля, создаваемого н. с. статора, с н. с. ротора прямой последовательности возникает вращающий момент прямой последовательности (Мпр), всегда имеющий положительное значение, а при взаимодействии н. с. статора с н. с. ротора обратной последовательности создается момент обратной последовательности (М0бР), имеющий до примерно полусинхронной частоты вращения положительный знак [л = я0(1 — 2s)], а выше полусинхронной—отрицательный ( 1.11). На валу двигателя момент будет равен алгебраической сумме МПр и М0бр. В результате суммирования моментов механическая характеристика получается с провалом. Поэтому, когда имеется большая несимметрия сопротивлений фаз, двигатель может не достигнуть нужной частоты вращения и будет работать в районе полусинхронной частоты вращения, что, например для механизмов подъема, недопустимо. Приемлемое отклонение от допустимой несикметрии обеспечивается, если на всех ступенях регулирования соблюдаются следующие соотношения сопротивлений фаз:

•Спектральная характеристика получается заменой р на ;<о:

Для параллельного соединения элементов результирующая характеристика получается путем суммирования абсцисс ВАХ или ординат АВХ.

2. Регулирование скорости введением сопротивления в цепь ротора. Этот способ можно применять лишь для двигателя с фазным ротором. В каждую из трех его обмоток вводится регулировочное сопротивление в виде ступеней трехфазного реостата, рассчитанного на длительное протекание тока; в этом случае он называется регулировочным реостатом. Скольжение s при этом можно изменять плавно, что приводит к плавному регулированию скорости в широких пределах. Однако механическая характеристика получается при этом уже не такой жесткой, как без введения реостата. Другие недостатки способа — необходимость наличия реостата, рассчитанного на длительную нагрузку, и значительные потери в нем.

Как видно, механическая характеристика п(М) представляет собой прямую линию. Вследствие небольшого суммарного сопротивления i\ + r:i механическая характеристика получается достаточно жесткой.

Аналогично, если параллельно нелинейному резистору включен источник тока /, то результирующая вольт-амперная характеристика получается путем параллельного смещения характеристики резистора вдоль оси тока на величину ±/.