Характеристика изменяется

1.11. Схема электрической цепи с источником внешняя характеристика источника тока (б)

Из-за коммутационных процессов в вентилях выпрямителя внешняя характеристика источника питания ИН при (7=const, a = const будет падающей. Можно считать, что вследствие коммутационных процессов в зарядной цепи появляется дополнительное сопротивление RK = nnmXK/(2n). Поэтому заряд ИН будет протекать с постоянной времени T3 = L/(^ + /?K), где L и R—индуктивность и сопротивление ИН.

Внешняя характеристика источника питания, описываемая (2.261), зависит от типа первичного преобразователя. Если им служит трансформатор, то ?/« const, если синхронный генератор, то U сильно зависит от реакции якоря, которая

при а > 0 носит размагничивающий характер, и внешняя характеристика источника питания будет более крутопадающей [2.49].

В цепях постоянного тока напряжения и токи неизменны во времени. В приемниках направления тока / и напряжения U на схеме совпадают, а в источниках они противоположны ( 1.1, о). Примеры конкретных источников и приемников приведены в табл. 1.1. Внешняя характеристика источника представляет собой зависимость напряжения на его зажимах от тока. Для источника внешнюю характеристику снимают, изменяя параметры приемника, а для приемника — изменяя параметры источника.

Надежное включение тиристора обеспечивается, если нагрузочная характеристика источника управляющего сшнала (прямая 3

Внешняя характеристика источника тока представлена на 1.5, б (линия 2). При этом ток источника равен току короткого замыкания: /к = / = E/Ro.

Внешняя характеристика источника питания U(l) при постоянных значениях ? и Ра: а) при холостом ходе (выключатель В разомкнут) : / = /„ = О, U = U, = Е = 10 В; б) при коротком за-

Вольт-амперная характеристика источника напряжения представляет собой прямую, параллельную оси токов ( 1.5, а). Такой идеализированный источник способен отдавать во внешнюю цепь бесконечно большую мощность. Ясно, что физически такой источник реализовать нельзя. Однако в определенных пределах изменения тока он достаточно близко отражает реальные свойства независимых источников,

Так как вольт-амперная характеристика, согласно (VIII. 17), .задана в виде графика и известны величины UBX\ и RH, то решение (VI II. 20) состоит в определении тока /4 и напряжения U6\ (иначе, точки / на вольт-амперной характеристике). Ток Л одновременно должен удовлетворять двум уравнениям: для бареттера и для всей цепи, соответственно (VIII. 18) и (VIII. 19). Для нахождения точки / достаточно из точки Umi на оси ординат провести прямую / под углом р = arctg /?„, которая пересечет вольт-амперную характеристику в искомой точке / с координатами Uei, /бь Как видно из VIII. 5, б, отрезок, дополняющий ?/6i до Um\, будет равен IiRH, что удовлетворяет уравнению (VIII. 20). Прямая / может рассматриваться как внешняя характеристика источника с напряжением t/BXi и внутренним сопротивлением /?„.

Пусть для дуги номинальный ток определяется на ее вольт-амперной характеристике точкой Б ( XI.2, а), а внешняя характеристика источника проходит так, как показано на этом же рисунке штриховой линией. Согласование этих обеих характеристик состоит в том, что точка Б станет общей для них. Для этого необходимо придать внешней характеристике больший наклон, как показано тонкой сплошной линией. Наклоняют характеристику, включая последовательно с дугой балластный (дуговой) реостат или, если питание осуществляется от выпрямителя, с помощью фазных дросселей (§ V.3). При зажигании дуги источник должен выдержать ток короткого замыкания 1к.з (для обычных, не дуговых, нагрузок такой режим работы считается аварийным).

У измерительных трансформаторов тока (ТТ) и дросселей снимается характеристика зависимости тока намагничивания 111ЯМ в обмотке от подаваемого на нее напряжения U. Характер изменения 1нам, особенно в начальной части (до перегиба), позволяет судить ( 1.1) о наличии у ТТ междувиткового повреждения (короткозамкнутых витков). Резкое снижение характеристики намагничивания в начальной ее части в этом случае объясняется значительным размагничиванием магнитопровода при малых значениях магнитного потока. При незначительном количестве замкнутых витков характеристика изменяется только в начальной части, при значительном — ив насыщенной области.

Функции влияния нормируются для тех метрологических характеристик, которые нормируются для нормальных условий эксплуатации СИ. Если метрологические характеристики нормируют для рабочих условий применения СИ, то соответствующие функции влияния: гз (?г) не нормируют. В существующей практике нормируют изменения под воздействием влияющих факторов только составляющих инструментальной погрешности, а остальные метрологические характеристики СИ нормируют для рабочих условий эксплуатации. Функции влияния и наибольшие допускаемые изменения необходимо нормировать для совместны ч изменений нескольких влияюших факторов г как ty (li, a, ..., ?„) или 8? (ii, c,2, ....,?„), если функции влияния какой-либо вели чины ф (I,) или ер (Ej) сущестгенно зависят от других влияющих фактоэов 5ь Если влияние, несущественно, то функции влияния и наибольшие допускаемые изменения нормируют отдельно для каждсго влияющего фактора Критерий существенности уст;' навливают в нормативно-технической документации на СИ конкретных типов. При отсутствии указанных критериев внешний фактор считают оказывающим существенное влияние на метро • логическую характеристику СИ, гтли при его изменении в пределах рабочего диапазона данная характеристика изменяется более чем на 20 % значения, нормированного для номинальных уело вий. Функцию влияния одного фактора считают существенно зависящей от другого фактора, если изменение этой функции при изменении другого фактора в пределах рабочего диапазона, превышает 20 % ее номинального значения. Существенность той или иной составляющей общей дополнительной noi рсшносги СИ реки мевд'у'ется определимь следующим ot'ipasovi 1561: если нянболынне возможные значения всех дополнительных погрешностей СИ,

характеристики величину помехи на выходе получим несколько завышенной. Следовательно, ограничения, полученные из условий помехозащищенности идеальной схемы, тем более будут достаточны для реальной схемы. При изменении температуры переходов транзистора и диода их вольт-амперная характеристика изменяется. Для определения Unop при различной температуре можно воспользоваться аналитической зависимостью напряжения на переходе UnK9 (в вольтах) от температуры: для кремниевых приборов

поддерживающие результирующее потокосцепление обмотки возбуждения неизменным, и развиваемый двигателем максимальный момент (мощность) определяется при t = 0 характеристикой /, построенной при Eq' = const ( 12.35). Эта характеристика, правильно отражающая динамику в начале процесса, далее переходит в статическую (// при Ечса'). Поскольку по мере затухания свободных токов величина Eq изменяется, стремясь к ЕЧ „, вращающий момент двигателя приближается к моменту, определенному при Eq= Eq0 или соответственно при ?,<»'•< ?'
Можно также показать, что если вблизи рассматриваемой частоты coi функция Л(со) изменяется слабо, то определяемая выражением (5.95) фазовая характеристика изменяется линейно; участкам же диапазона с относительно быстрым изменением А(ы) соответствуе! нелинейное изменение ф(ю). Иными словами, участкам с равномерной амплитудной характеристикой соответствует линейная фазовая характеристика.

Можно также показать, что если вблизи рассматриваемой частоты о»! функция А (со) изменяется слабо, то определяемая выражением (15.9) фазовая характеристика изменяется линейно; участкам же диапазона с относительно быстрым изменением Л (со) соответствует нелинейное изменение ср (со). Иными словами, участкам, с равномерной амплитудно-частотной характеристикой соответствует линейная фазочастотная характеристика.

в противоположные стороны и имеющих в общем случае различные амплитуды. Суммарный момент двигателя определяется разностью моментов, обусловленных прямым и обратным полями. Механические характеристики трехфазного двигателя при несимметричном питании располагаются в области между нормальной характеристикой при симметричном питании и характеристикой при однофазном включении ( 45-5). Изменение соотношения между напряжениями прямой и обратной последовательности приводит к изменению механической характеристики, а следовательно, и скольжения двигателя. в) Регулирование частоты вращения изменением активного сопротивления цепи обмотки ротора. При увеличении активного сопротивления цепи обмотки ротора /?2 механическая характеристика изменяется: критическое скольжение srn возрастает (см. §43-3). Максимальный момент Мт при этом не меняется и, следовательно, характеристика становится более мягкой. На 45-4 показано,

При учете динамических характеристик синхронного двигателя наиболее характерно то обстоятельство, что резкие изменения режима вызывают свободные токи, поддерживающие результирующее потокосцепление обмотки возбуждения неизменным, и развиваемый двигателем максимальный момент (мошность) определяется при ( = 0 характеристикой /, построенной при E'q = const ( 12.19). Эта характеристика, правильно отражающая динамику в начале процесса, далее переходит в статическую {// при Е' !Х). Поскольку по мерк затухания свободных токов величина Eq изменяется, стремясь к ??0, вращающий момент двигателя приближается к моменту, определенному при Eq = ?g0 или соответственно при EQtxi < <С Е й. При этом двигатель может оказаться неустойчивым, хотя при Е 0 = coast он оценивался как устойчивый. Происходящий переходный электромагнитный процесс меняет характер качаний и задерживает выпадение из синхронизма до момента времени tv когда ( 12.19, а, г, д) характеристика / изменяется на //, построенную при Е ~?„г где Е ; — значение, предельное по условиям устойчивости.

Графическое изображение этой зависимости представлено на 12.5 (сплошная линия). В присутствии шумов вольт-амперная характеристика изменяется, приобретая другую форму, схематично ее вид изображен на том же рисунке штриховой линией. Кох с сотр. провели количественный расчет шумового скругления вольт-амперной характеристики при различных условиях, используя численные методы для решения соответствующих нелинейных дифференциальных уравнений. Экспериментальное подтверждение их теории, в том числе и явления шумового сглаживания, было получено недавно при использовании контактов Pb-InO^-Pb с шунтирующим сопротивлением из CuAl величиной около 0,1 Ом [15].

Например, фототиристор может быть легко применен в схеме переключателя, включаемого импульсом света. Вольт-амперная характеристика тиристора без освещения обозначена на 5.43 цифрой 1, а при освещении — цифрой 2. Величины Е и R также выбираются такими, чтобы имелось три точки пересечения вольт-амперной характеристики с нагрузочной прямой. После включения источника питания устанавливается рабочая точка а. При освещении тиристора его вольт-амперная характеристика изменяется (2) и так как теперь имеется лишь одна точка пересечения вольт-амперной характеристики и нагрузочной прямой (в), то рабочая точка перемещается от а в б и ток в цепи резко увеличивается. Точка в является устойчивой, поэтому после выключения света рабочая точка остается в ней.