Характеристики рассмотрим

двигателя резко возрастает (двигатель идет в «разнос»). При этом сильно увеличивается ток якоря и может возникнуть круговой огонь. Рабочие характеристики рассматриваемого двигателя ( 11.49, б) представляют собой зависимости потребляемой мощности 1\, тока /а « /„, частоты вращения п, момента М и КПД т] от отдаваемой мощности Р2 на валу двигателя при U = const и /„ = const. Характеристики п = f(Pz) и М = 1(Рг) являются линейными, а зависимости Pi = f(P2), !a = f(Pz) и i\ = f(PJ имеют характер, общий для всех электрических машин. Иногда рабочие характеристики строят в зависимости от тока якоря /а.

Механические характеристики рассматриваемого двигателя (естественная и реостатные) являются мягкими и имеют гиперболический характер. При малых нагрузках частота вращения п резко возрастает и может превысить максимально допустимое значение (двигатель идет в «разнос»). Поэтому такие двигатели нельзя применять для при-

на 30-12. Обе машины соединяются на одном валу непосредственно, если числа пар их полюсов равны, т. е. ра = рк, или через соответствующую зубчатую передачу, если ра ^ рк. Направления вращения ротора и потока Фк преобразователя частоты должны быть согласованы так, чтобы частота э. д. с. Ек на щетках коллектора преобразователя была равна частоте скольжения главного двигателя АД. Секционированный трансформатор Т позволяет регулировать величину напряжения, подводимого к преобразователю частоты, и соответственно величину добавочной э. д. с. Ек; изменяя положение щеток на коллекторе а — b — с, мы можем изменять фазу э. д. с. Ек. Если щетки а — b — с установлены так, что э. д. с. ?2s и ЕК взаимно перпендикулярны, то преобразователь частоты создает только компенсирующий эффект, не влияя на характеристику скольжения каскада. Если напряжение на коллекторе не превышает 40 в, то ротор преобразователя частоты может быть выполнен по типу ротора компенсатора с чисто роторным возбуждением. Характеристики рассматриваемого каскада практически те же, что и асинхронных компенсированных двигателей.

няя линия ограничения ГЭС по напору и мощности генераторов пересекается пунктирными изолиниями коэффициента кавитации о, которые построены по соответствующим изолиниям главной универсальной характеристики рассматриваемого типа турбины ПЛ20/661.

На 7.8 приведены пневмомеханические характеристики рассматриваемого ПУ при Xi = 0,15, Х2 = 1,15, Ун = У! = У2 = 0,05 (Ро = 2 МПа), SJ = 0,5; S* = 1, F* = Оч-0,25 (данные К- С. С о л н-ц е в о и). Для ПУ с параметрами К = 2,25, S = 0,5 (штриховые кривые) характерно плавное движение поршня без резких динамических перегрузок. Скорость поршня ПУ на конечном этапе движения плавно приближается к нулю (безударное торможение). Для ПУ с параметрами /С = 0,25, SI = 0,5 (сплошные кривые) наблюдается значительное повышение быстродействия, однако скорость на этапе торможения резко уменьшается. Поэтому незначительное изменение исходных данных может вызвать удар в конце хода (при Х=1) или поршень, не пройдя заданный путь, начнет движение обратно.

1. По методике, изложенной в предыдущем параграфе, рассчитывают тепловые характеристики рассматриваемого блока в предположении, что кожух и шасси не имеют перфорации.

Как видно из уравнения (8.25), полный вращающий момент исполнительного двигателя постоянного тока с управлением со стороны цепи якоря, называемым далее кратко якорным, линейно зависит как от величины коэффициента а сигнала, так и от относительной скорости ц вращения якоря. Следовательно, при разных постоянных значениях коэффициента а. сигнала зависимость т = f(q) будет представляться семейством прямых линий; На 8.15 по уравнению (8.25) представлены механические характеристики рассматриваемого двигателя с якорным управлением.

ные полюсы. Намагничивающее действие м. д. с. Fal мало сказывается на главных полюсах, так как они, благодаря имеющимся в них вырезам, сильно насыщены. Поэтому напряжение, приложенное к обмотке возбуждения и обусловленное преимущественно главными полюсами, мало изменяется с изменением нагрузки. Наоборот, при увеличении нагрузочного тока / м. д. с. Fa2 сильно размагничивает поперечные полюсы. Этим достигается необходимая для сварки падающая форма внешней характеристики рассматриваемого генератора ( 11-4). Пределы регулирования сварочного тока 80—400 а.

Дополнительной сложностью является отсутствие простых критериев для сравнения радиоактивной загрязненности АЭС. Оператора АЭС она в первую очередь интересует как фактор, ограничивающий или усложняющий эксплуатацию установки и удаление радиоактивных отходов. Большинство работ при обслуживании установки проводится на определенном оборудовании. Персонал, занятый в таких работах, подвергается облучению и от других источников излучения «а реакторе. Некоторые, менее частые операции, такие, как замена и ремонт насосов, выявление и устранение утечек в теплообменниках и парогенераторах, требуют вскрытия оборудования, а в некоторых случаях и проникновения человека внутрь оборудования первого контура. При этом характеристики рассматриваемого оборудования будут определять местное накопление активности и существующие уровни излучения. Ниже приводятся известные по этим вопросам данные для ряда АЭС.

В табл. 3.1 приведены результаты теплового расчета твэлов. Исходные характеристики рассматриваемого реактора изложены в предыдущем параграфе. Неравномерность плотности теплового потока слабо влияет на процессы теплоотдачи, поскольку профиль теплового потока

Определим основные характеристики рассматриваемого способа контроля сопротивления изоляции.

Расширение рабочего частотного диапазона за счет повышения требований к настройке колебательной системы не рекомендуется, так как чувствительность снижается пропорционально квадрату собственной частоты. Удовлетворительным решением при слабой настройке может быть расширение диапазона почти до собственной частоты за счет демпфирования, как это реализовано у серии ИП BWH. На фиг. 7.6 показаны амплитудное частотные характеристики рассматриваемого ИП. При нормальных условиях (20±2°С) частотный диапазон может быть расширен до /о- Сказанное с достаточным приближением справедливо для всех четырех ИП, поскольку разница между ними весьма незначительна.

Для вывода уравнения угловой характеристики рассмотрим упрощенную векторную диаграмму явнополюсного синхронного двигателя ( 3.10, в), не учитывающую активное сопротивление обмотки статора. Действующее в цепи машины результирующее напряжение равно сумме э. д. с. Е0, индуктированной в обмотке статора полем ротора, и напряжения сети U. Под действием результирующего напряжения в цепи статора протекает ток /, отстающий от него на 90°.

Рассмотрим аналитические характеристики в виде полиномов второй степени, полученные в результате об-228

В тонких диэлектрических и полупроводниковых пленках протекают физические процессы, связанные с переносом носителей заряда. Процесс переноса (иначе называемый механизмом токопро-хождения) оказывает существенное влияние на свойства пленочных элементов и может быть исследован с помощью вольт-амперной характеристики. Рассмотрим более подробно механизмы токопро-хождения, имеющие место в тонких диэлектрических и полупроводниковых пленках.

Рассмотрим основные параметры вольт-амперной характеристики, а также основные свойства р — п-перехода.

Нестандартные частотные характеристики. Рассмотрим интерпретацию интеграла Фурье

Выбор способа кодирования адреса, формирования исполнительного адреса из хранящихся в машине кодов и преобразования адресов является одним из важнейших вопросов разработки вычислительной системы, влияющих на ее логическую структуру, вычислительные возможности, объем оборудования и другие характеристики. Рассмотрим способы кодирования адресов, используемые в современных вычислительных машинах с хранимой программой.

Обычно для полевого транзистора используются лишь две последние характеристики. Рассмотрим эти характеристики более подробно.

Рассмотрим кривую /с = / (?/си) при #зи — 0. Вначале при малых значениях ?/си ток /с увеличивается с ростом UCn лочти по линейному закону. Некоторое отклонение этого участка характеристики от прямолинейной зависимости объясняется сужением канала у стокового конца, где напряжение на переходе равно С/зи + U си, и как следствие увеличением сопротивления канала. При дальнейшем увеличении напряжения ?/си наступает так называемый режим насыщения: рост тока /с с увеличением ?/си почти прекращается (пологий участок характеристики). Это происходит в результате дальнейшего сужения канала у стокового конца. При достаточно больших напряжениях С/си канал стягивается в уа;кую полоску (горловину). Наступает своеобразное динамическое равновесие: увеличение напряжения С/си и соответствующий рост тока /с вызывают дальнейшее сужение канала, которое в свою очередь уменьшает ток, и наоборот. Напряжение на стоке, при котором наступает этот режим, называется напряжением насыщения ?/си нас-

Обычно для полевого транзистора используются лишь две последние характеристики. Рассмотрим эти характеристики более подробно.

Рассмотрим кривую /с = / (?/си) при #зи — 0. Вначале при малых значениях ?/си ток /с увеличивается с ростом UCn лочти по линейному закону. Некоторое отклонение этого участка характеристики от прямолинейной зависимости объясняется сужением канала у стокового конца, где напряжение на переходе равно С/зи + U си, и как следствие увеличением сопротивления канала. При дальнейшем увеличении напряжения ?/си наступает так называемый режим насыщения: рост тока /с с увеличением ?/си почти прекращается (пологий участок характеристики). Это происходит в результате дальнейшего сужения канала у стокового конца. При достаточно больших напряжениях С/си канал стягивается в уа;кую полоску (горловину). Наступает своеобразное динамическое равновесие: увеличение напряжения С/си и соответствующий рост тока /с вызывают дальнейшее сужение канала, которое в свою очередь уменьшает ток, и наоборот. Напряжение на стоке, при котором наступает этот режим, называется напряжением насыщения ?/си нас-

Естественные скоростная и механическая характеристики. Рассмотрим более подробно характеристики двигателя параллельного возбуждения, которые определяют его рабочие свойства.