Характеристиками намагничивания

Опыт холостого хода при номинальном первичном напряжении Ulx = = U является основным при испытании трансформатора. Однако в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости /* = = f(Ulx) и / = F(Ul ) называются характеристиками холостого хода трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения {/ сначала, пока магнитопровод не насыщен, ток /(х увеличивается пропорционально напряжению; затем начнет сказываться насыщение магнитопровода (например при (/(х > 0,8?/1ном) и ток холостого хода /t быстро нарастает.

называемые характеристиками холостого хода ( 2 .20). По ним видно, что с увеличением напряжения 1/с ток и мощность холос-

Опыт холостого хода при номинальном первичном напряжении Ulx = ~ ^IHOM является основным при испытании трансформатора. Однако в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости Р1х = ) и /lx = ^(^ix) называются характеристиками холостого трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения ?/. сначала, пока магнитопровод не. насыщен, ток /1х увеличивается пропорционально напряжению; затем начнет сказываться насыщение магнитопровода (например при t/"lx>0,8t/lHOM) и ток холостого хода /1х быстро нарастает.

в ряде случаев, например при ограниченных возможностях охлаждения, важно знать, как изменится режим холостого хода трансформатора при изменении первичного напряжения. Зависимости Р -= /(^1х) и / = F(t/lx) называются характеристиками холостого хода трансформатора ( 9.13). При постепенном, начиная с нуля, повышении первичного напряжения U. сначала, пока магнитопровод

Вследствие того что при коротком замыкании реакция якоря размагничивает генератор, значение xd является ненасыщенным. Согласно выражению (XI 1.16), пользуясь характеристиками холостого хода и короткого замыкания, можно определить xd. Для этого по характеристике короткого замыкания для какого-либо значения тока /к (например, для /и=/н) следует определить величину тока возбуждения /вк ( XII.12),

Характеристиками трансформатора наряду с характеристиками холостого хода и короткого замыкания являются внешние характеристики и зависимость КПД от нагрузки.

Если характеристики намагничивания машины и размеры ее зазора неизвестны, то для определения коэффициентов d и ? можно воспользоваться нормальными характеристиками холостого хода и намагничивания явнополюсной машины по 53-8. При этом, считая одновременно, что машина имеет типичные для явнополюсных машин соотношения размеров зазора (бт/б= 1,5; бт/б' =1,4; 6'/т = = 0,03), удается выразить коэффициенты d и ? в функции от результирующей ЭДС взаимной индукции Ег (в относительных единицах). Зависимости rf, ^ — f (Er), приведенные на 55-10, получены с помощью кривых rf, iy = f (kZa) ( 55-7) и нормальной частичной характеристики холостого хода Ef — f (Fj) ( 53-8), по которой определен коэффициент насы-

заданном через U, I и ф, производится графически, как показано на 55-8. Последовательность графических операций помечена цифрами /—17. Магнитодвижущая сила возбуждения определяется для явнополюсной машины с лормальными характеристиками холостого хода Ef = / (F!m) и Ef — f (Рг) и намагничивания Фт = = / (Ft), Фт = / (Fj), Ф/а = / (Fj) и Ф2 = / (F2), изображенными на 55-8 в относительных единицах. Индуктивные сопротивления машины (в относительных единицах, без учета насыщения): Xd — = 1,0; Xq = 0,627; Ха = 0,2; Xad = 0,8; Xaq = 0,427. Активное сопротивление обмотки якоря не учитывается (# = 0).

где Xd — продольное индуктивное сопротивление якоря (без учета насыщения) в относительных единицах; коэффициент 1,06 соответствует явнополюсным, 1,15 — неявнополюсным машинам, обладающим нормальными характеристиками холостого хода.

холостого хода этого генератора может быть снята тоже только в одном направлении ( 8-15). Между характеристиками холостого хода генераторов независимого и параллельного возбуждения по существу нет разницы, так как протекающий во втором случае по якорю ток /д = jo не превышает 1—3% от номинального тока генератора и поэтому не может 8-1Ь. Характери- вызвать заметного изменения напряжения

При опыте холостого хода вторичная обмотка разомкнута, а к первичной подводится регулируемое напряжение в пределах Vi fa (0,2—1,2) ?/IHOM ( 1.17). Построенные по данным измерения зависимости /о=/(?Л), Po~f(Ui) и cos
где коэффициенты ?^, ?а, ?^ зависят от ЭДС Б,* = Er/UHOM, выраженной в относительных единицах, и для явнополюсной синхронной машины, обладающей типичными для такой машины соотношениями размеров (<5m/
1. Какая связь между вольт-амперными характеристиками / дросселей (см. 10.25) и характеристиками намагничивания материалов их сердечников?

где Hzi- напряженность поля в зубце статора, соответствующая индукции Bzi по основной характеристике намагничивания электротехнической стали (см. приложение 1.5). При Bzl > 1,8 Тл пользуются специальными характеристиками намагничивания Hzi =f(Bzi), построенными для различных значений коэффициента kn, учитывающего влияние немагнитных промежутков (см., например, [14]); hzi - высота зубца статора.

На 2.1 приращению ДЦРА соответствует площадь треугольника 013, заключенного между линейными характеристиками намагничивания контура k до и после перемещения выделенной части системы и линией ФА ••--- const.

Выражая Wk по (2.4) и применяя интегрирование по частям, найдем окончательное выражение для магнитной коэнергии контура k в линейной модели нелинейной системы, обладающей линейными характеристиками намагничивания контуров (Ф^ = - VA~: Lk ::~- const),

На 2.1 приращение &W'k соответствует площади треугольника 012, заключенного между линейными характеристиками намагничивания контура k до и после перемещения и линией ih = = const.

Определение составляющих приращений энергии AU?ft [см. (2.7)1 и коэнергии &W'k [см.(2.15)], приходящихся на долю k-ro контура линейной модели системы, графически иллюстрируется 2.7. На рисунке наряду с характеристиками намагничивания

Приращение магнитной коэнергии k-ro контура линейной модели при перемещении объема V в условиях ik = const, &W'k = — (W'kY — Wk — /ЛАФЛ/2 равно площади треугольника 012, заключенной между линейными характеристиками намагничивания k-ro контура до и после перемещения в новое положение и линией ik — const.

с основанием Дг'В8 и высотой Фвв, заключенного между характеристиками намагничивания ветви линейной модели (а и Ь) в положениях q и q + Ag. Эта площадь заштрихована на рисунке горизонтальными линиями.

На 3.1 приращение магнитной энергии АЦ7В8НЛ равно площади, заключенной между характеристиками намагничивания ветви до и после перемещения (кривые с и d), найденными с учетом магнитной нелинейности. Эта площадь заштрихована на рисунке более часто проведенными горизонтальными линиями.

Приращение магнитной коэнергии ветви при перемещении AWB,« ( 3.3) равно площади треугольника 012 с основанием АФВ8 и высотой /BS, заключенного между характеристиками намагничивания ветви линейной модели в положениях q (кривая а) и q + Д<7 (кривая Ь). Эта площадь заштрихована на рисунке вертикальными линиями.

Для ветви, эквивалентирующей магнитно-линейную зону и обладающей линейными характеристиками намагничивания (случай 3), магнитное сопротивление ветви зависит только от положения