Характеристики относительно

Целесообразность использования при оптимизации режима характеристики относительных приростов расхода топлива на электростанциях, а не удельных расходов топлива, вызвана несколькими причинами. Анализируя формулу (4.1), можно увидеть, что электростанция, имеющая значительный расход топлива на холостой ход и небольшой относительный прирост расхода топлива, может иметь при низкой нагрузке удельный расход топлива больший, чем электростанция с более высоким относительным приростом и небольшим расходом топлива на холостой ход. Тем не менее, именно электростанцию с небольшим относительным приростом расхода топлива и большим удельным расходом топлива следует загружать в первую очередь, так как при увеличении ее нагрузки

13-4. Расходные характеристики (а) и характеристики относительных приростов (б) двух агрегатов.

Зная расходные характеристики отдельных агрегатов, строят расходные характеристики и характеристики относительных приростов электростанции в целом. Распределение нагрузки между отдельными электростанциями производят с учетом указанных характеристик конкретных электростанций и характеристики относительных приростов системы в целом.

Характеристики относительных приростов ДЛ^.е по Qa> т. е. <7а.б(С'а). могут быть рассчитаны по AjVa6(Qa) при #a.6=const методом конечных приращений. На 6.6,6 показана последовательность расчета ^а.б(<Эа) на основе баланса мощности в агрегатном блоке по 168

Информация о тепловых и а т 6 м н ы х электростанциях. В, эту группу входят исходные данные, определяющие энергетические показатели ТЭС и АЭС. В числе этих данных следует отметить зависимость расхода топлива от мощности 5—Б(Л^ТЭС) и характеристики относительных приростов (дифференциальные характеристики) Ь—Ь(Ы?ЭС}. Подобного рода характеристики, как было отмечено в предыдущей главе, применяются и при суточной оптимизации. Однако если при суточной оптимизации они отражают мгновенный (часовой) расход топлива, то при длительной относятся к более продолжительному расчетному интервалу времени (например, суточному) и отражают указанную зависимость в среднем. Такого рода характеристики, как указывалось в § 13.2, носят название среднеинтер-вальных (в частности, среднесуточных).

Так же как и для тепловых электростанций, необходимо иметь среднеинтервальные характеристики и для ГЭС. В качестве таковых обычно используются расходные характеристики, характеристики относительных приростов, реже рабочие:

Необходимость использования среднеинтервальных характеристик определяется тем, что, как указывалось в § 13.2, оптимизация долгосрочных режимов осуществляется по дискретным интервалам длительностью несколько суток (неделя, декада, месяц). Расходы воды, напоры, уровни, нагрузки энергосистемы, удельные расходы энергоресурса и т. п. в каждом интервале времени при этом осредняются. В зависимости от задачи, применяемого метода и алгоритма ее решения используются различного вида характеристики, но основное значение имеют характеристики станций (или объединений их по функциональным признакам) B=B(NTac) и Qrac= =Qrec(Wrac, Ягас), из которых в случае необходимости могут быть получены рабочие характеристики Т1тэс= = гтг)с (АГтэс), Лгэс —ЛгзЛА'гж;, Ягас) или характеристики относительных приростов b — b(NTac) и q = q(Nr3c,, НГЭС). При этом вид характеристик не имеет существенного отличия от вида мгновенных характеристик.

Если известны характеристики относительных приростов, определяющие зависимости е* от мощности станции А*, то система нелинейных алгебраических уравнений (4.18), (4.19), (4.13) порядка т+1 содержит 2т переменных, в том числе т мощностей А*, один множи-

Схема ( 4.2) содержит две станции (узлы 1 и 2) и. одну нагрузку (Рнз). Характеристики относительных приростов для станций заданы, руб/(МВт-ч):

Пример 4.4. Пренебрегая потерями, найдем оптимальную загрузку по активной мощности станций для схемы на 4.3 методом приведенного градиента. Схема содержит три станции (узлы / — 3). Характеристики относительных приростов для этих станций заданы, руб/(МВт-ч):

Вероятностные характеристики относительных движений роторов генераторов*. Приближенное решение дифференциальных уравнений относительного движения ротора (см. § 8.8) при вариациях исходных параметров позволяет на каждом шаге интегрирования устанавливать функциональные зависимости между относительными углами и варьируемыми параметрами. При неоднозначно заданной взаимной проводимости соотношения имеют вид

Элементами строки t являются импульсные характеристики относительно ?-й ветви при поочередном действии источников импульсного напряжения или тока, а элементами &-го столбца — импульсные характеристики ветвей при действии одного ft-ro источника импульсного напряжения или тока.

Селективность реле в случае к. з. «за спиной» (см. § 1.8) при отсутствии напряжения в контуре «памяти» обеспечивается за -счет смещения его характеристики относительно начала координат в сторону первого квадранта на величину (0,01— 0,02)Zy. Величина En, вносимая контуром «памяти», должна быть достаточной для перекрытия этой искусственно созданной «мертвой» зоны в течение промежутка времени с момента исчезновения напряжения до момента подачи после срабатывания реле команды на отключение выключателя (при наличии самоудерживания выходного органа). Для этого переходный процесс в контуре «памяти» должен носить периодический характер, а контур «памяти» должен быть достаточно добротным. Методика выбора параметров элементов контура «памяти». приведена в [12].

Поэтому напряжение смещения L',,, „= 1 мВ. из-за даточной характеристики относительно точки В ами теристика подобна ее верхней ветви ВБГ ( 9.48, i диапазон амплитудной характеристики ограничивав участком ?/вхт=-2мВ, на этом участке коэффициен1 = 4/(2-10-3) = 2.103.

7.46. Вероятностные характеристики относительно угла ротора генератора

Причин, вызывающих сдвиг сеточной характеристики относительно начала координат, несколько, но прежде всего следует отметить те, которые уже рассматривались в § 2-3 при обсуждении реальных характеристик диода. Значительную роль в образовании сеточного тока при U0 <0 играют наиболее быстрые электроны, эмиттируемые катодом. Их начальная энергия может быть доста-

Причин, вызывающих сдвиг сеточной характеристики относительно начала координат, несколько, но прежде всего следует отметить те, которые уже рассматривались в § 2-3 при обсуждении реальных характеристик диода. Значительную роль в образовании сеточного тока при U0 <0 играют наиболее быстрые электроны, эмиттируемые катодом. Их начальная энергия может быть доста-

При анализе свойств каскада усиления гармонических сигналов полагают, что на вход поступает установившееся синусоидальное электрическое колебание, и , составив эквивалентную схему каскада для переменного тока, комплексным методом находят уравнение частотно-фазовой характеристики, т. е. зависимость коэффициента усиления /С или относительного усиления У в комплексной форме от частоты /. Зависимость модуля К или У от частоты определит частотную характеристику K—tytf) <или y=aj)i(/), а зависимость аргумента ф от частоты — фазовую характеристику Ф=1ф2(^). Решив уравнение частотной или фазовой характеристики относительно^элементов схемы, получают формулы, позволяющие рассчитать детали схемы по заданным характеристикам или искажениям.

Магнитнотвердые стали этой группы охватывают в основном хромистые, вольфрамовые и кобальтовые стали, которые приобретают повышенную коэрцитивную силу после закаливания на мартенсит. Помимо мартенсита после термообработки эти стали содержат .высокодисперсные карбиды. Наличие больших внутренних напряжений в основном предопределяет более высокую коэрцитивную силу, чем в обычных сталях. Хромистые стали отличаются от углеродистой стали присадкой хрома (до 3%); вольфрамовые и кобальтовые стали помимо хрома содержат соответственно присадки вольфрама (до 8%) и кобальта (до 15%). Введение вольфрама сопровождается повышением Вг, а кобальта — увеличением Яс и Вг; одновременно возрастает и (ВН)тах- Наиболее , высокие для этих сталей магнитные свойства получаются в результате сложной термообработки, которая осуществляется после изготовления магнитов. Однако в магнитах из этих сталей наблюдается некоторое снижение остаточной индукции с течением времени. Для повышения стабильности применяют искусственное остаривание выдерживанием, в кипящей воде и частичным размагничиванием готовых магнитов. Все стали допускают ковку в нагретом состоянии и холодную обработку "до закалки..Магнитные характеристики относительно невысоки; так, для хромистой стали с содержанием около 3% Сг и 1% С (остальное Fe) значения Вг = 0,95 тл, Яс = 4,8 ка/м; (ВН)тях не менее 1,1 кдж/м3 (табл. 20.1). Мартенситные стали могут применяться.

Для получения аналитического выражения кулон-вольтной характеристики относительно новых переменных и' и q', связанных с и и q очевидными равенствами

При анализе свойств каскада усиления гармонических сигналов полагают, что на вход поступает установившееся синусоидальное электрическое колебание, и, составив эквивалентную схему каскада для переменного тока, комплексным методом находят уравнение частотно-фазовой характеристики, т. е. зависимость коэффициента усиления /( или относительного усиления Y в комплексной форме от частоты /. Зависимость модуля К. или У от частоты определит частотную характеристику K. = ty(f) или Y = ty\(l), а зависимость аргумента ср от частоты — фазовую характеристику ф = 1?2(У_). Решив уравнение частотной или фазовой характеристики относительно элементов схемы, получают формулы, позволяющие рассчитать детали схемы по заданным характеристикам или искажениям.

ния генератора, ускорение двигателя будет оставаться постоянным до тех- пор, пока магнитная цепь генератора не начнет насыщаться ( 3.35). Величина ускорения двигателя может быть различной, она регулируется м. д. с. FB (изменением положения вольт-амперной характеристики относительно начала координат).