Генератора мощностью

П. 1.9. Чем отличаются между собой уравнения относительного движения синхронного генератора, компенсатора, двигателя?

где /„ом, ^иом> SHOM - соответственно номинальные ток, напряжение и мощность генератора (компенсатора, двигателя); x"d — сверхпереходное сопротивление, Ом.

При расчетах токов КЗ генераторы в ряде случаев объединяют, заменяя обобщенным эквивалентным источником. Если точка КЗ находится у выводов генератора (синхронного компенсатора) или на небольшом удалении от них, например, за трансформатором связи электростанции с энергосистемой, то такие электрические машины учитываются в схеме своими параметрами. Вся остальная часть энергосистемы, где обычно сосредоточивается преобладающая генераторная мощность, рассматривается как единый источник — система с шинами неизменного напряжения, участие которого в питании короткого замыкания ограничено только сопротивлениями тех элементов (линии, трансформаторы, реакторы), через которые точка КЗ связана с этой частью системы.

Если источники энергии (генераторы, синхронные компенсаторы), индивидуально введенные в расчетную схему, удалены от точки КЗ настолько, что ток ближайшего к месту КЗ генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ превышает номинальный ток менее чем в 2 раза (такие условия имеют место при КЗ за трансформатором собственных нужд блока генератор—трансформатор, за двумя трансформаторами связи, за линейным реактором с небольшим номинальным током, в распределительных сетях 6—10 кВ и т.д.), то все эти источники энергии и остальную часть ЭЭС можно путем соответствующих преобразований схемы, составленной для расчета периодической составляющей

Метод типовых кривых. Метод типовых кривых [45.7] основан на использовании кривых изменения во времени отношения действующих значений периодической составляющей тока КЗ от генератора (компенсатора) в произвольный момент времени Irt к начальному значению этой составляющей /го при различных значениях отношения действующего значения периодической составляющей тока генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ к его номинальному току, т.е. 1^11нтл = ^*гО(ном) ( 45.2, а). Эти кривые построены при следую-

ся общим для рассматриваемого генератора и для других источников энергии, то внешнее сопротивление не может быть определено. Более удобной и универсальной величиной, которая в полной мере характеризует удаленность точки КЗ от синхронной машины, легко может быть определена в схеме с любым числом источников энергии и позволяет построить единые кривые для разнотипных машин, является отношение действующего значения периодической составляющей тока генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ /г0 к его номинальному току /ном, т.е.

Если же расчеты тока КЗ проводятся в относительных единицах при произвольно выбранных базисных условиях, то относительный ток генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ 1*мном\це" лесообразно определять по формуле

где /*го(б) — т°к синхронного генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ, выраженный в относительных единицах при произвольно выбранных базисных условиях; S5 — базисная мощность.

2) находят суммарное индуктивное сопротивление схемы замещения относительно точки КЗ и определяют значение периодической составляющей тока генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ;

3) по одной из приведенных выше формул находят значение относительного тока генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ /»го(ном) и исходя из этого значения на 45.2, а выбирают соответствующую типовую кривую /г(//го = /(0; если Аго(НОм) оказывается дробным числом, то его округляют до ближайшего целого числа (если разница этих чисел невелика) или производят интерполяцию кривых;

Метод типовых кривых следует применять при сравнительно небольших удаленностях точки КЗ от генераторов (компенсаторов), а именно когда относительный ток генератора (компенсатора) в начальный момент КЗ /*го(ном)

Размещение гармонической обмотки, выполненной тонким проводом (для генератора мощностью 40 кВА диаметр провода равен 0,51 мм) по всей расточке статора, снижает надежность системы регулирования и всего генератора.

действующему значению напряжения. В авиационных генераторах с а =0,7 пятая гармоника поля равна нулю, а третья гармоника велика. Применение обмотки с сокращением шага на 1/3 полюсного деления обеспечивает нулевой обмоточный коэффициент для третьей гармоники. В результате в основной обмотке не наводится ЭДС третьей и пятой гармоники. Аналогично для генераторов с а =0,667 третья гармоника мала, а пятая гармоника ЭДС устраняется применением обмотки с сокращением шага на 1/5 полюсного деления. В результате содержание гармоник в выходном напряжении генератора намного ниже предельных значений, несмотря на то, что в поле содержатся высшие гармоники. В табл.7.3 представлены экспериментальные значения коэффициентов нелинейных искажений напряжения Ки и тока К, автономного генератора мощностью 40

Впервые в мировой практике на Рязанской ГРЭС сооружается головной образец МГД-энергоблока мощностью 500 МВт, состоящего из МГД-генератора мощностью 300 МВт и паротурбинной установки мощностью 315 МВт с турбиной К-300-240; КПД установки превысит 45%, а удельный расход условного топлива составит ориентировочно 270 г/(кВт • ч).

Суммарная продолжительность простоя одного генератора мощностью 60 МВт за год составляет:

5.4.6. В табл. 5.9 приведена характеристика холостого хода генератора мощностью 3,3 кВт при независимом возбуждении. Определить ток возбуждения генератора при номинальной нагрузке и напряжении U— 230 В. Сопротивление якорной цепи 0,98 Ом. Продольная МДС /^н = 200 А, число витков обмотки возбуждения WB = 2000.

Форма кривой напряжения. Напряжение, индуктированное в обмотке якоря при холостом ходе, по возможности должно быть синусоидальным. Согласно ГОСТу напряжение считается практически синусоидальным, если разность между ординатой действительной кривой напряжения и ординатой синусоиды в одной и той же точке для генератора мощностью до 1 MB-А не превышает 10%, а для генератора свыше 1 MB-А — 5% от амплитуды основной синусоиды, Чтобы получить кривую напряжения, близкую к синусоидальной, желательно иметь в машине приблизительно синусоидальное распре^ деление магнитного поля. Для этого в неявнополюсных машинах обмотку возбуждения распределяют так, чтобы были уменьшены амплитуды МДС высших гармоник (см. гл. 4). В явнополюсных машинах этого добиваются увеличением зазора под краями полюсных наконечников. Обмотку якоря выполняют распределенной (q =4— 6) с укороченным шагом (у — 0,8т). Чтобы исключить третьи гармоники тока и уменьшить потери мощности в машине, обмотку якоря в трехфазных генераторах соединяют по схеме Y. При этом будут отсутство-

1.10. Коллектор генератора мощностью 9 кет для летательных аппаратов:

В соответствии с этим емкость С можно разбить на две части: постоянную СТ, необходимую для самовозбуждения генератора в режиме холостого хода, и переменную Сн, необходимую для компенсации нагрузки. На 8.3 приведены зависимости емкости (мкФ) на 1 кВт активной мощности от созфг для генератора с напряжением на емкости 220 В при частоте 50 и 400 Гц. Величина cos r= = 0,8). Поэтому в качестве асинхронных генераторов желательно иметь высокоскоростные машины. Емкость Сн зависит от характера нагрузки. Например, для компенсации нагрузки генератора мощностью 10 кВт, работающего при /i = 400 Гц, требуется емкость 60 мкФ при со8фн=0,8 и 40 мкФ при созфн=0,9.

Пример 12.1 Асинхронный двигатель мощностью 35 кВт, находящийся в неподвижном (s = 1) состоянии, запускается от генератора мощностью 40 кВт.

Исследуемые процессы показаны на 14.19. Этот рисунок является обработанной осциллограммой ресинхронизации генератора мощностью 50 МВт. Происходящие процессы можно условно разбить на три характерных этапа. Первый этап — это трехфазное короткое замыкание, продолжающееся в данном конкретном

1.10. Коллектор генератора мощностью 9 кВт для летательных аппаратов: \ — втулка; 2 — изоляционный цилиндр; 3 — миканитовый конус; 4 — нажимная шайба; 5 — гайка; 6 — патрубок; 7 — пластина; 8 — отверстие для уравнительных шин