Группового трансформатора

Длительность перерыва в электроснабжении в зависимости от конкретных условий составляет от десятых долей секунды до одной-двух секунд, и большинство АД не успевает затормозиться до полной остановки. Поэтому после автоматического восстановления электроснабжения разгон АД начинается с некоторой остаточной частоты вращения. В отличие от режима пуска в режиме самозапуска может участвовать несколько двигателей, т. е. самозапуск является групповым. Снижение напряжения в узле промышленной нагрузки при самозапуске больше, чем при пуске АД. Поэтому необходимо определение расчетных условий группового самозапуска. Общая схема узла промышленной нагрузки для определения расчетных условий пуска или группового самозапуска АД приведена на 9.3. Узел промышленной комплексной нагрузки моделируется секцией распределительного устройства, к которой подключены АД и несиловая нагрузка, учитываемая статическими характеристиками Р , Q .

Расчеты пуска или группового самозапуска АД целесообразно осуществлять в относительных единицах. Независимыми базисными величинами являются базисная мощность Sg, принимаемая равной номинальной мощности ближайшего трансформатора, и базисное напряже-

Система уравнений (9.23)-(9.32) характеризует узел промышленной нагрузки с АД как в переходных процессах, так и в установившемся режиме. Расчетам процессов пуска или группового самозапуска АД предшествует расчет установившегося режима узла нагрузки. Исходными данными для расчета установившегося режима помимо параметров схемы замещения узла нагрузки ( 9.3) и параметров схемы замещения АД, определенных по каталожным данным, являются: коэффициенты загрузки АД по моменту на валу двигателя; прочая нагрузка Ри Qn ; напряжение на шинах РУ узла нагрузки. В установившемся режиме АД уравнение (9.31) примет вид М& =

Начальными значениями частоты вращения роторов при расчетах группового самозапуска являются wa(0) = ыост, гДе остаточная частота АД в момент восстановления электроснабжения соост зависит от времени перерыва в электроснабжении Тп узла нагрузки и может определяться путем интегрирования (9.31) на этапе перерыва в электроснабжении.

Общая схема узла промышленной нагрузки для определения расчетных условий пуска или группового самозапуска СД аналогична 9.3 с заменой АД на СД. Узел промышленной нагрузки моделируется секцией распределительного устройства, к которой подключены СД и прочая несиловая нагрузка. Двигатели в общем случае удалены от секции РУ за комплексным сопротивлением Z , отражающим сопротивление элементов СЭС (например, пускового реактора, кабелей), находящихся между выводами СД и секцией РУ.

Расчеты пуска или группового самозапуска СД целесообразно осуществлять в относительных единицах (см. § 9.2).

Система уравнений (9.53)—(9.58) характеризует узел промышленной нагрузки с СД в переходных процессах и в установившемся режиме. Расчетам процессов пуска или группового самозапуска СД предшествует расчет установившегося режима узла нагрузки. Исходными данными для расчета установившегося режима помимо параметров схемы замещения узла нагрузки и параметров схемы замещения СД, определенных по каталожным данным, являются: коэффициенты загрузки СД по моменту на валу двигателя К = М , прочая нагрузка , Он , напряжение на шинах РУ узла нагрузки U = UQh . В ус-

Решение системы алгебраических уравнений осуществляется на каждом шаге итерации уравнений электромеханических переходных процессов в СД. На 9.6 в качестве примера представлены расчетные осциллограммы пуска СД типа СТД-8000 от трансформатора с номинальной мощностью ?„„.., = 25 MB • А. За начальное значение частоты вращения роторов СД при расчетах группового самозапуска принимается остаточная частота ротора СД в момент восстановления электроснабжения.

Большинство механизмов для приготовления и транспорта топлива и почти все подъемно-транспортные устройства имеют Практически независимую от частоты вращения механическую характеристику и требуют значительных пусковых моментов. Поэтому для их привода используют асинхронные двигатели с двойной беличьей клеткой на роторе. Для шаровых мельниц с небольшой частотой вращения оказывается выгодной установка тихоходных синхронных двигателей. При этом удается отказаться от редуктора, необходимого при быстроходном асинхронном приводе. Мельницы не требуют регулирования производительности и при наполненном бункере могут быть отключены без ущерба для технологического процесса. Параметры подобных синхронных двигателей обычно таковы, что их ресинхронизация после восстановления напряжения при перерывах питания более 0,5 с в условиях группового самозапуска оказывается неуспешной, а быстрое автоматическое снижение нагрузки — невозможным.

параметры максимальных токовых защит Выбраны без учета режз-ма группового самозапуска;

Ранее рассматривались вопросы определения мощности двигателей исходя из пропускной мощности сети и выявления роли синхронных двигателей в построении распределительной сети* которая отвечает оптимальным условиям группового самозапуска.

Магнитные системы казедого однофазного трансформатора (каждой фаэы группового трансформатора ) не связаны ддуг с другом, поэтову магнитные потоки каздой фавн группового трансформатора не еависят друг от друга. Это накладывает некоторые особенности на работу группового трансформатора, что будет рассмотрено в параграфе 2. 3.

В групповой трехфазном трансформаторе магнитные цепи фае невависими. Прэтому третья гармоническая магнитного потока - ф, ! вамнкается, так же как и основная ^ , по сердечнику. Каждая ид этих составляющих магнитного потока совдает в обмотках трансформатора свои э.д, с. ~?j и EI , отстающие от этих магнитннх потоков на угол ЯМ . По данным ? 2J ,•. а. д. с, -fij мохет достигать (45-60$) Cj . При этом амплитудн укаванннж э.д. с. склади-ваются, рееульткрующая э.д. о. фавн обмотки искажается по форме, становясь несинусоидздьной, а максимальное еначение ревультирую-щей э.д. с. повышается на те же 45-30%, вшивая перенапряжение обмотай. Поэтоцу иеоляци» о'бмотии группового трансформатора надо выбирать с учетом указанного перен-.щря*ения. Так как стоимость !-шоля^лИИ составляет значительную часть стоимости трансформатора, то в групповвх трансформаторах соединение Y/Y Hs применяетпя.:

5. Для схем соединения A/Y и Y/Y группового трансформатора рассчитать соответственно ток и напряжение третьей гармоники.

Рассмотрим влияние схем соединения обмоток на примере трехфазного группового трансформатора.

6. Собрать схему ( 19.5) для исследования трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток A/Y. Собирается эта схема из трех однофазных трансформаторов.

19.5. Схема для исследований трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток Д/Y.

19.6. Схема для исследований трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток Y/Y.

9. Собрать схему ( 19.6) для исследования трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток Y/Y.

19.7. Схема для исследований трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток Y/Д.

12. Собрать схему ( 19.7) для исследования трехфазного группового трансформатора при соединении обмоток Y/Д.

14-6. Действие однофазного потока при соединении обмоток Y/Y~~0 группового трансформатора: а — при зафиксированном положении точки 0, б — при зафиксированных точках А, В и С.