Гармоники относительно

В цепи 5.10,6 амплитуда тока основной гармоники определяется как Ilm = U lm/a>L, а амплитуды токов всех последующих гармонических составляющих lkm = UkJk&L.

Сравнивая (VII. 35) и (VII. 15), видим, что н. с. у-й временной гармоники трехфазной обмотки [см. формулу (VII. 33)1 вращается в у раз быстрее, чем н. с. основной гармоники [см. выражение (VII. 14)]. Направление вращения н. с. у-й гармоники определяется согласно (VII. 27, а), но в этом случае букву v следует заменить на у.

Момент от f-й гармоники определяется произведениями токов i-x гармоник в статоре и роторе:

ческие составляющие индукции результирующего поля обмотки можно определить путем суммирования гармонических составляющих индукций полей Вг каждого зубцового деления ( 4.7 о) Ввиду симметрии кривой Bz относительно середины зубцового деления при ее разложении в гармонический ряд образуются постоянная составляющая и ряд гармоник Вгу. Эти гармоники накладываются на магнитное поле В1 основной гармоники ( 4.7 б), вследствие чего результирующее поле ?рез в воздушном зазоре существенно искажается. При гладком статоре или роторе полюсное деление зубцовой гармоники определяется диаметром D и числом зубцов 2 статора (или ротора) тг=я?>/г.

Фазовый сдвиг между напряжением и током первой гармоники определяется по уравнению

Произведенные расчеты показывают, что крутизна сквозной ДХ в точке покоя должна составлять не менее 0,5 средней крутизны за рабочий полупериод сигнала, так как только в этом случае ДХ остается достаточно линейной при малом сигнале. Коэффициент третьей гармоники определяется на основе графического расчета, который приводится в § 5.2, по характеристике разностного тока после уточнения положения точки покоя и амплитуды сигнала:

Анализ гармоник может производиться двумя способами: первый способ анализа называется последовательным, поскольку гармоники определяются поочередно; второй способ — параллельным (или одновременным), так как гармоники определяются одновременно. На 3.75 а) приведены структурные схемы анализаторов гармоник, основанных на последовательном способе анализа. Исследуемое напряжение V'х ( 3.75, а) после усилителя У — поступает на фильтр Ф, который последовательно настраивается на частоту первой, второй, третьей и т. д. гармоник. По шкале настройки фильтра определяются частоты гармоник, а по показаниям электронного вольтметра V — их действующие значения. В схеме анализатора ( 3.75, б) применен генератор Г, называемый гетеродином, с регулируемой частотой. Фильтр Ф имеет определенную для данного типа анализатора узкую полосу пропускания. Анализируемое напряжение Ux поступает на смеситель С, на который подается сигнал от гетеродина Г. На выходе смесителя С образуется сигнал, имеющий частоту, равную разности частот неизвестного сигнала V'х и сигнала гетеродина. Сигнал с выхода смесителя поступает на фильтр Ф. Гетеродин настраивается так, чтобы его частота отличалась от частоты измеряемой гармоники на значение, соответствующее частоте пропускания фильтра. Напряжение на выходе фильтра измеряется электронным вольтметром V. Частота гармоники определяется по частоте гетеродина. Так как частота настройки фильтра постоянная, в качестве фильтрующих элементов используют кварцевые резонаторы, отличающиеся очень высокой добротностью. Их

При этом поток v-й гармоники определяется по выражению, аналогичному (20-9):

Решение, а. Индуктивное сопротивление для k-н гармоники определяется по формуле хь = kd)L, поэтому при со = 314 Х(\) = = 8 ом, Х(5) == 40 ом, ЛГ(7) = 56 ом.

б. Емкостное сопротивление для k-и гармоники определяется по

Для приближенных расчетов спектрального состава первичных токов вентильных преобразователей применяют более простые выражения. Если предположить, что коммутация происходит по прямой линии и кривая переменного тока имеет форму симметричных трапецеидальных блоков, то ток v-й гармоники определяется по формуле

При этом поток v-й гармоники определяется по выражению, аналогичному (20-9):

Для высших гармонических составляющих воздействие реакции якоря на поле полюсов определяется не только взаимным положением МДС в пространстве, но и знаком гармоники относительно основной составляющей потока. При этом возможны случаи создания намагничивающей реакции якоря при индуктивной нагрузке и размагничивающей - при емкостной, что и используется в системах гармонического компаундирования.

Относительно v-й гармоники угол сдвига проводников катушки равен v(3n (см. 1.73) и

Угол скоса паза относительно поля v-й гармоники (см. 1.74) в v раз больше, чем для 1-й гармоники, и коэффициент скоса для v-й гармоники

Направление момента определяется направлением вращения поля высшей гармоники относительно основного поля: при совпадении направлений этих полей момент — вращающий, пр.и несовпадении — тормозной.

комплекта ВК2 1\вю, 1-я гармоника которого синфазна напряжению «i ( 7.7, в) (длительность коммутационных процессов считаем равной нулю). Результирующий ток, потребляемый двухмостовым выпрямителем из сети, показан на 7.7, г, фазовый сдвиг его 1-й гармоники относительно напряжения <р = а/2. Зависимость cos,(p—j(Ea/Ed0) для схемы 7.7, а приведена на 7.5 (кривая 2) и показывает, что в схеме достигается такое же повышение коэффициента мощности, как и в однофазной схеме с нулевым вентилем 7.6, а.

Требуется вывести условия, при которых это явление имеет место. Для упрощения выкладок достаточно учитывать лишь первую гармонику тока i (высшие гармоники относительно мало сказываются на числовых результатах). Вывести формулы для коэффициентов а и b в выражении ф0 = а -+- Ы0.

Требуется вывести условия, при которых это явление имеет место. Для упрощения выкладок достаточно учитывать лишь первую гармонику тока i (высшие гармоники относительно мало сказываются на числовых результатах). Вывести формулы для коэффициентов а и b в выражении ф0 = а -+- Ы0.

Здесь каждая строка соответствует определенному члену равенства (23-56) в той же последовательности. Множитель переда определяет порядок гармоники относительно основной, а отношение коэффициента перед t к этому множителю определяет скорость вращения гармоники. Последние две гармоники имеют малые числа полюсов и вращаются с большими скоростями:

скоростью n7 = -=-rii. При вращении этой гармоники относительно ротора в обмотке ротора индуктируются э. д. с. и токи и создается вращающий момент М7, так же как и в результате действия основной гармоники поля. В момент пуска,

Индуктивное сопротивление нулевой последовательности ха ввиду отсутствия поля основной гармоники относительно невелико (см. табл. 32-1) и определяется полями пазового и лобового рассеяния обмотки статора и указанными выше гармониками поля в зазоре. Активное сопротивление нулевой последовательности г0 в результате потерь, вызываемых гармониками поля в роторе, несколько больше активного сопротивления обмотки статора -га, но разность г0 — га невелика и г0 « га. Вращающий момент, создаваемый токами /0, практически равен нулю.

Гармоники относительно низких порядков (v^7) в наибольшей мере влияют на дополнительные потери мощности и энергии в электрических машинах и в линиях электрических сетей.