Гармоники напряженности

приведена на 4.4. Чем выше частота гармоники напряжения на» входе и х фильтра, тем меньше ее процентное содержание в напряжении на его выходе мвь ( 4.5). Аналогичными свойствами обладает сглаживающий фильтр по схеме на 4.6.

Коэффициент искажения равен отношению действующего значения основной гармоники напряжения к его действующему значению

Поэтому отношение амплитуды k-я гармоники напряжения на емкостном элементе к амплитуде основной гармоники этого напряжения в k раз меньше отношения амплитуд соответствующих гармоник тока:

Эквивалентный линейный элемент подбирается по принципу гармонического баланса так, чтобы амплитуда синусоидальной или соответственно косинусоидаль-ной составляющей основной гармоники напряжения на н.э. была равна амплитуде напряжения на линейном элементе.

По принципу гармонического баланса амплитуда синусоидальной составляющей основной гармоники напряжения на нелинейном сопротивлении приравнивается амплитуде напряжения на линейном сопротивлении

По принципу гармонического баланса амплитуда коси-нусоидальной составляющей 1 основной гармоники напряжения на нелинейной индуктивности приравнивается к амплитуде напряжения на линейной индуктивности

Задаются произвольным значением амплитуды /lm основной гармоники тока в н. э. и из графика находят амплитуду основной гармоники напряжения на н. э. Далее строится векторная диаграмма для основной гармоники и определяется амплитуда Ulm. основной гармоники напряжения на входе цепи.

Если одна из величин (и или /) синусоидальна, то эквивалентная синусоида, полученная для второй величины, ориентируется по фазе относительно первой. В случае, если несинусоидальны как и, так и /, за начальную фазу эквивалентной синусоиды напряжения может быть выбрана начальная фаза основной гармоники напряжения и.

11.16(О). Полевой транзистор КПЗОЗЕ (см. 'задачу 11.1) применен в однокаскадном усилителе напряжения с резистивной нагрузкой ( 1.11.3). На вход усилителя подана сумма гармонического сигнала uBX(t)=r = ?/твхС08со< и постоянного напряжения смещения UQ. Найдите амплитуду второй гармоники напряжения ?Лп2вых на выходе усилителя, если КИ=ЪЛ кОм, ?/твх— =0.25 В, UQ=— 1 В.

бителя, то нужно последовательно с нагрузкой включить фильтр, не пропускающий высшие гармоники напряжения.

приведена на 4.4. Чем выше частота гармоники напряжения на входе и фильтра, тем меньше ее процентное содержание в напряже-

является функцией только амплитуды первой гармоники напряженности магнитного поля, т. е. \1г = /(Яш1). Возможность такой замены была обоснована экспериментально.

Удельная мощность р0 определяется при тепловом расчете и для электрического расчета всегда является заданной. Также заданными являются удельное сопротивление р, частота / и кривая намагничивания В = f (Я). Однако в формуле (2-36) Нте1 — это амплитуда первой гармоники напряженности магнитного поля, а \iel — магнитная проницаемость, определенная по амплитудам первых гармоник В и Я, в то время как основная кривая намагничивания дает связь между максимальными значениями результирующих зависимостей В (t) и Н (t). Таким образом, для определения магнитной проницаемости необходимо знать коэффициенты первых гармоник индукции (kB) и напряженности магнитного поля (kH), которые нужно ввести в формулу (2-36).

где //cl — действующее значение первой гармоники напряженности магнитного поля на поверхности, А/м; В — индукция, найденная из кривой намагничивания по действующему значению напряженности магнитного поля, Тл.

где /,т — амплитуда первой гармоники тока i; Я1т — амплитуда первой гармоники напряженности поля. Аналогично,

где ц — магнитная проницаемость материала сердечника; наличие в знаменателе множителя 1/2 объясняется тем, что В — амплитуда индукции, тогда как Я — действующее значение основной гармоники напряженности магнитного поля.

Если дана характеристика B—f(H) [Л. 14], то по _ней может быть построена характеристика ц = В/( ^2Я) =f(S). Наличие У~2 в знаменателе объясняется тем, что дается амплитуда индукции и действующее значение основной гармоники напряженности магнитного поля. Поскольку эти характеристики, особенно ц=/(В) [или B=f(H)], недостаточно стабильны, желательно иметь не типовые характеристики, а снятые для применяемой партии стали.

где /ш — амплитуда первой гармоники тока t; Яш — амплитуда первой гармоники напряженности поля. Аналогично,

Выведем зависимости, позволяющие подсчитать амплитуду переменной составляющей магнитной индукции Вт через U „, ш, S, К1г, I, а также подсчитать постоянную составляющую напряженности поля Я„ через постоянный ток /0, амплитуду первой гармоники напряженности поля И1т через амплитуду первой гармоники переменного тока Iim и т. д. При этом

где 11т — амплитуда первой гармоники тока i; Hlm — амплитуда первой гармоники напряженности поля. Аналогично

является функцией только амплитуды первой гармоники напряженности магнитного поля, т. е. ^=./(Ят1).

Удельная мощность р„ определяется при тепловом расчете и для электрического расчета всегда является заданной. Также заданными являются удельное сопротивление р, частота /и кривые намагничивания В = / (Я). Однако в формулах (3-35) и (3-36) Нте и Не — это амплитуда и действующее значение первой гармоники напряженности магнитного поля, а це — магнитная проницаемость, определенная по амплитудам первых гармоник Я и В, в то время как основная кривая намагничивания дает связь между амплитудами результирующих зависимостей В (t) и Я (t). Таким образом, для определения магнитной проницаемости необходимо знать коэффициенты первых гармоник индукции (kB) и напряженности магнитного поля (kH), которые нужно ввести в формулу (3-36).

где це — относительная магнитная проницаемость на поверхности, определяемая по первым гармоникам В и Н; Не — действующее значение первой гармоники напряженности магнитного поля на поверхности, а/м; В — индукция, найденная из кривой намагни-