Гармоники коллекторного

Коэффициент фазового сдвига характеризует степень смещения основной гармоники тока относительно основной гармоники напряжения:

рующей МДС Fs возрастает не так сильно, как МДС Flt т. е. для третьих гармоник отношение амплитуд результирующей МДС к МДС одной катушки значительно меньше, чем для первых гармоник. Следовательно, распределение обмотки по нескольким пазам ослабляет высшие гармоники в кривой результирующей МДС и улучшает форму поля в воздушном зазоре, приближая ее к синусоиде. В общем случае для v-й гармоники коэффициент распределения обмотки

где ш = дак q/2 — число витков обмот-ки возбуждения на полюс; fepv -— коэффициент распределения v-й гармоники; q — число катушек; WK — число витков в катушке.

где kpf — коэффициент распределения для 1-й гармоники МДС:

В этой формуле не учитываются высшие гармоники. Коэффициент ka принимается с учетом насыщения и формы зазора.

В частном случае, когда напряжение и ток изменяются по синусоидальному закону, т. е. когда отсутствуют постоянные составляющие и высшие гармоники, коэффициент мощности, как было получено в § 4-6, равен косинусу разности фаз ф синусоидальных напряжения и тока (Я = cos ф).

к МДС одной катушки значительно меньше, чем для первых гармоник. Следовательно, распределение обмотки по нескольким пазам ослабляет высшие гармоники в кривой результирующей МДС и улучшает форму поля в воздушном зазоре, приближая ее к синусоиде. В общем случае для v-й гармоники коэффициент распределения обмотки

Из 3-13 видно, что коэффициент распределения для первой гармоники трехфазных машин равен:

машин vz=6qk+l), где k=l, 2, 3... (при k=l их порядок близок к цифре, выражающей число зубцов, приходящихся на пару полюсов машины vxZjp, поэтому такие гармоники называют гармониками зуб-цового порядка), значения коэффициентов укорочения и распределения будут такими же, как и для первой гармоники при любых укорочениях и любом числе q (см. подчеркнутые значения в табл. 3-13).

Из примера видно, что триод в режиме А даёт малые нелинейные искажения, состоящие в основном из второй гармоники; поэтому при использовании триодов в двухтактной схеме, компенсирующей чётные гармоники, коэффициент гармоник сильно уменьшается, что позволяет полнее использовать лампы.

Из примера видно, что триод в режиме А даёт малые нелинейные искажения, состоящие в основном из второй гармоники; поэтому при использовании триодов в двухтактной схеме:, компенсирующей чётные гармоники, коэффициент гармоник сильно уменьшается, что позволяет полнее использовать лампы.

8.7. Кусочно-линейная аппроксимация проходной характеристики транзистора ( 8.3) определяется параметрами: крутизна линейной части 5 = 400 мА/В, напряжение, соответствующее точке излома, U, =0,5 В. Вывести уравнение колебательной характеристики 1к1(Е], где /Kl—амплитуда первой гармоники коллекторного тока; Е—амплитуда гармонического напряжения на базе. Построить колебательные характеристики в диапазоне амплитуд В для двух положений рабочей точки (С/0): 0,4 и 0,6 В.

8.8. Амплитуда первой гармоники коллекторного тока при указанных значениях Е и U0 равна /: = 85мА (см. методические указания к задаче 2.1). Средняя крутизна [1, § 8.6] Scp = = /,/?=283 мА/В. Коэффициент усиления К = 3С„К = 28,3. Амплитуда напряжения на коллекторе UK~EKy = 8,5 В. Угол отсечки тока

8.13. На базу транзистора с вольт-амперной характеристикой, представленной на 8.3 (при 5=50 мА/В и Ul =0,5 В), подается высокочастотное напряжение с постоянной амплитудой и регулируемое напряжение смещения U0. Найти зависимость амплитуды первой гармоники коллекторного тока /t от U0 (так называемую статическую модуляционную характеристику). Построить характеристики /, (t/o) для ?=0,4 В и ?=0,2 В.

Определить коэффициент модуляции М первой гармоники коллекторного тока и зависимость М от соотношения амплитуд Va и U0.

гармоники коллекторного тока одного транзистора /Kim = —тр

Амплитуда первой гармоники коллекторного тока j'Ki («б.э, «к)

Амплитуда n-й гармоники коллекторного тока

Проведя гармонический анализ последовательности таких импульсов, получим амплитуду л-й гармоники коллекторного тока

В двухтактном каскаде значительна уменьшаются нелинейные искажения, благодаря компенсации четных гармоник в выходном трансформаторе. Так, если мгновенное значение второй гармоники коллекторного тока первого транзистора /к, = /^im sin 2ю/, то мгновенное значение второй гармоники коллекторного тока для транзистора VT2 будет равно /^ = /K2msin2 (at ± 180°) = /K2m X X sin (2orf ± 360°) == /K2m sin 2at.

Так как изменение ео (при постоянной амплитуде Е высокочастотного колебания) сопровождается изменением угла отсечки 0, то амплитуда первой гармоники коллекторного тока [см, формулу (8.24)]

Рассмотрим сначала баланс фаз в автогенераторе, находящемся под действием внешней э. д. с. е (t) = E cos (co< + 0„), в предположении, что имеет место стационарный режим захватывания, т. е. генерируемая частота со,, равна частоте со, отличной от резонансной частоты контура сор. При этом амплитуду Е будем считать настолько малой, что все основные параметры автоколебания — амплитуда первой гармоники коллекторного тока /,, амплитуда напряжения на контуре UK и амплитуда напряжения обратной связи с7ос —

тде U cm — амплитудное значение первой гармоники коллекторного напряжения; Uc — постоянное напряжение (в точке покоя) на коллекторе.