Емкостная составляющая

Цепь на 3.18, а имеет важное свойство, которое используется в различных устройствах. Если емкостная проводимость фазы А и индуктивная проводимость фазы В одинаковые и постоянные: 6/ = = b с = b = const, то ток в фазе С не зависит от значения активной проводимости g = var этой фазы. Действительно, из векторной диаграммы на 3.18,6 и формулы (3.28) следует, что

Емкостный ток зависит от напряжения и суммарной емкостной проводимости кабельных и воздушных линий рассматриваемой сети. Емкостная проводимость кабеля в свою очередь зависит от активного сечения жилы. Для кабельных линий напряжением 6 — 35 кВ с бумажной изоляцией и вязкой пропиткой емкостные токи замыкания на землю

Стороны треугольника токов, выраженные в единицах тока, разделим на напряжение U. Получим подобный треугольник проводимостей ( 4.16, а), катетами которого являются активная проводимость G = IG/U и реактивная (емкостная) проводимость Бс = /с/[/, а гипотенузой — величина Y — I/U— полная проводимость цепи.

где Gi = l//?i — активная проводимость первой ветви; Й2 = =1/Х2 — реактивная (емкостная) проводимость второй ветви; Оз = #з/2з — активная проводимость третьей ветви; B^ = X^/Z\ — реактивная (индуктивная) проводимость третьей ветви.

/m = YUm = 7'Bc/m; Y = 1/Z = ;coC = JBC, где BC = со С — реактивная (емкостная) проводимость; Хс = 1/Вс = 1/(соС) - реактивное (емкостное) сопротивление

Цепь на 3.18, а имеет важное свойство, которое используется в различных устройствах. Если емкостная проводимость фазы А и индуктивная проводимость фазы R одинаковые и постоянные: Ь^ = = Ьг = b = const, то ток в фазе С не зависит от значения активной проводимости g = var этой фазы. Действительно, из векторной диаграммы на 3.18,5 и формулы (3.28) следует, что

Цепь на 3.18, а имеет важное свойство, которое используется в различных устройствах. Если емкостная проводимость фазы А и индуктивная проводимость фазы В одинаковые и постоянные: bf — = Ь „ = b - const, то ток в фазе С не зависит от значения активной проводимости g = var этой фазы. Действительно, из векторной диаграммы на 3.18,6 и формулы (3.28) следует, что

Комплексная электрическая проводимость конденсатора: Ic— 1/Z.c = 1/— Дс — jBc, где Вс= \/Хс = шС — емкостная проводимость конденсатора.

лельной ветви участка 2—3 цепи: G<= \/Rt= 1/70=-0,0143 См. Емкостная проводимость первой параллельной ветви участка

Емкостная проводимость третьей параллельной ветви участка 2—3 цепи: Вс, = XC5/Z§= 1 /Хеь = 1 /40 = 0,025 См. _ Полная проводимость участка 2 — 3 цепи: У2з =

Емкостная проводимость первой параллельной ветви участка 3—4 цепи: Ясв= *«/*«= !/*«= 1/12 = 0,083 См. _____

схема проложенных проводников. Напряжение помех, вызванное электрическим монтажом, складывается из емкостной, индуктивной или гальванической составляющих. Емкостная составляющая определяется длиной, сечением и типом изоляции проводов, расстоянием между ними и земляными шинами, а индуктивная — рабочей частотой, длиной проводов и расстоянием между ними. Так как полностью устранить паразитные емкости и индуктивности при монтаже технически не представляется возможным, то они должны быть рассчитаны и учтены при конструировании приборов, а электрический монтаж должен обеспечить их стабильность во время эксплуатации. Гальванические помехи возникают в цепях электропитания при завышении омического сопротивления то-копроводящих шин. Для снижения этого вида помех провода питания выполняются плоскими, минимальной длины с поперечным сечением, соответствующим токовой нагрузке.

Емкостная составляющая напряжения 60, 61

Комплексная мощность цепи с активным, индуктивным и емкостным сопротивлениями (/?, L, С): S — P+jQ = P+KQi — Qc), где Р — /2/? — активная мощность, ф! = /2Л/. — индуктивная составляющая реактивной мощности, Qc — / Хс — емкостная составляющая реактивной мощности.

Реактивная (емкостная) составляющая тока

гатели работают с опережающим током при coscp«0,8. ктивная емкостная составляющая тока двигателя ком-составляющие токов индуктивных приемников

Реактивная (емкостная) составляющая тока

Область малых времен. При анализе каскада с ОЭ с действием емкости эмиттерного перехода Сэ можно не считаться, так как постоянная заряда этой емкости (Сэгэ < та) пренебрежимо мала. Не учитывается также влияние выходной емкости источника сигналов Сг.вых> так как емкостная составляющая входной проводимости каскада с ОЭ достигает заметного значения. Таким образом, искажения в области малых времен определяются постоянной времени тр, характеризующей рекомбинацию в базе, постоянной времени заряда емкости коллекторного перехода CKRKaff и постоянной времени заряда паразитной емкости 1 Сн.вьш щунтирующей коллекторную цепь,

поперечной ветви Г-образного звена (2Z2) получится активно-емкостное сопротивление, емкостная составляющая которого компенсирует индуктивное сопротивление продольной ветви (Ya^i). в результате останется только активная составляющая, равная характеристическому сопротивлению ZT при данной частоте /.

Еадкоеть ускоряющего конденсатора должна быть, с одной стороны, достаточно большой, чтобы создать значительное приращение базового тока в течение всего времени включения транзистора, но, с другой стороны, не очень большой, чтобы емкостная составляющая тока успела уменьшиться до нуля при длительности отрицательной полуволны т, а в течение длительности положительной полуволны кон-

7'емк — емкостная составляющая обратного тока, вызываемая наличием внутренних (в вентиле) и внешних емкостей схемы.

В области нижних частот, когда емкостная составляющая выходной проводимости ничтожно мала, а также выполняется неравенство rca^>Rc, выходное сопротивление каскада с ОИ будет определяться в основном со-