Емкостные сопротивления

Защищаемая линия, на которой рассматриваются повреждения, считается имеющей только индуктивное и активное сопротивления в разных последовательностях (не учитываются емкостные проводимости, характерные для линий сверхвысоких и ультравысоких напряжений значительной протяженности). Источник питания условно пред-

Учет поперечной емкостной проводимости защищаемой линии. При рассмотрении дифференциальных токовых защит выше предполагалось, что от влияния поперечной емкостной проводимости защита может отстраиваться соответствующим выбором ее параметров срабатывания. Однако для длинных линий сверх- и ультравысокого напряжения, имеющих значительные емкостные проводимости, такое решение вопроса, как показали исследования ЭСП (В. М. Ермоленко, С. Я- Петров) и ВНИИЭ (Е. Д. Са-

пир), оказывается неприемлемым. Емкостные проводимости обусловливают емкостные слагающие токов, наличие которых приводит к неравенству токов в полукомплектах защит в случаях внешних КЗ и рабочих режимов. Это неравенство может даже определять направление токов с двух сторон внутрь неповрежденной линии, как при внутреннем КЗ (в случае повреждения на одной из параллельных цепей или на обходной связи). В результате при внешних КЗ возникает возможность излишнего срабатывания защиты при выполнении ее с требуемой чувствительностью.

Активные и индуктивные сопротивления и емкостные проводимости трехжильных кабелей

Таблица 6.80. Активные и индуктивные сопротивления и емкостные проводимости трехжильных кабелей

2 Емкостные проводимости линии в узлах подключения нагрузки учтены в проводимости нагрузки.

не учитывают, кроме специальных случаев, емкостные проводимости элементов короткозамкнутой цепи на землю [3.7];

Учет емкостной проводимости участков линий. Значител Зные емкостные проводимости участков, определяемые их длиной и

В общем случае активные Pv и индуктивные Xv сопротивления и емкостные проводимости Bv элементов систем электроснабжения для тока v-й гармоники вычисляются по формулам:

В общем случае активные Rv и индуктивные Xv сопротивления и емкостные проводимости Bv элементов систем электроснабжения для тока

г) Пренебрежение емкостными проводимостями. Это допущение обычно является уместным и заметно не искажает результаты решения, если в рассматриваемой схеме нет продольной компенсации индуктивности цепи, а также дальних линий передач напряжением выше 220 кв. При рассмотрении простых замыканий на землю (см. § 17-2) это допущение, разумеется, совсем непригодно, так как в данном случае ток замыкается именно через емкостные проводимости

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гар-моническ^х составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек fccol и емкостные сопротивления конденсаторов 1/fccoC зависят от номера k гармонической составляющей. 128 .

Индуктивные сопротивления при этом суммировании берут со знаком «плюс», а емкостные сопротивления — со знаком «минус»:

Амплитудно-частотная характеристика усилителя. При усилении входных сигналов, частота которых изменяется от нижней частоты OH до некоторой высокой частоты оь, на коэффициент усиления Ки= /Сие'ф (как на его модуль \Ки\, так и на аргумент <р) начинают влиять частотные свойства транзисторов, емкостные сопротивления конденсаторов связи Сс и паразитные емкости в усилителе. Анализ этого влияния приведем на примере усилителя на биполярном транзисторе. Для этого воспользуемся схемой замещения усилителя, изображенной на 2.13. В этой схеме помимо известных элементов в схеме замещения 2.4 имеются новые элементы: конденсатор связи Сс и емкостный элемент С0=(\ + Ки)Ск.+ См, где Ки — коэффициент усиления по напряжению усилителя; Ск— емкость коллекторного перехода транзистора; См — емкость монтажа.

При рассмотрении схемы замещения транзистора ( 6.5, а) было установлено, что его р — n-переходы имеют емкости, которые в схеме замещения учтены конденсаторами Сэ (емкость эмиттерного перехода) и Ск (емкость коллекторного перехода), причем эти емкости шунтируют сопротивление эмиттера г8 и коллектора гк. С увеличением рабочей частоты емкостные сопротивления эмиттера и коллектора уменьшаются и их шунтирующее влияние возрастает.

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гармонических составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек koiL и емкостные сопротивления конденсаторов 1/ЛеоС зависят от номера k гармонической составляющей.

В цепи периодического несинусоидального тока для различных гар-моническцх составляющих этого тока индуктивные сопротивления катушек fcwL и емкостные сопротивления конденсаторов 1 /ЛеоС зависят от номера k гармонической составляющей.

Решение. Индуктивные и емкостные сопротивления схемы XL0=
Усилители постоянного тока широко применяются в установках промышленной электроники для усиления медленно меняющихся сигналов. Примером устройства, в котором используется усилитель постоянного тока, может служить термометр с термопарой в качестве датчика для измерения или регулирования температуры в случае, когда изменение термо-э. д. с. термопары недостаточно для непосредственного воздействия на выходное устройство. Особенностью схем усилителей постоянного тока является отсутствие в них реактивных элементов — катушек индуктивности и конденсаторов, так как при медленном изменении измеряемой величины емкостные сопротивления стремятся к бесконечности, а индуктивные сопротивления — к нулю.

3.76. Найти распределение токов /, 1\, 1ч, /з электрической цепи переменного тока ( 3.76, а) и построить векторную диаграмму токов и напряжений, если напряжение источника питания U= = 220 В, а сопротивления резисторов: /? = 5Ом; /?2=16,6Ом; Яз = 6'Ом, емкостные сопротивления конденсаторов: Яс = 2Ом; ХС1 = 12,5Ом; Хсз = 8Ом.

Реактивные индуктивные и емкостные сопротивления цепи переменного тока могут полностью уравновесить друг друга, как это следует, например, из § 2-5. В этом случае имеем резонанс в цепи. При резонансе сопротивление цепи является чисто активным, угол сдвига между напряжением и током равен нулю и cos ф = 1.

При измерениях очень малых емкостей (доли пикофарада и меньше) существенное влияние на результат измерений могут оказать паразитные, главным образом емкостные, сопротивления утечек. Эффективным способом защиты от влияния паразитных утечек является эквипотенциальная защита. Мост ( 15.2), кроме основных измерительных плеч, имеет дополнительную ветвь, состоящую из регулируемых сопротивлений и емкостей и образующую с двумя нижними плечами основного моста дополнительную мостовую цепь. При измерениях поочередно уравновешивают схему основного моста и дополнительную мостовую цепь, точка Е которой заземлена. После уравновешивания точки В и Д основного моста будут иметь потенциалы земли, не будучи заземленными, а токи утечек из этих вершин на землю будут отсутствовать. Паразитные сопротивления утечек между вершинами А и С шунтируют диагональ питания и на результат измерений не влияют.