Двустороннее ограничение

воздушного зазор а между ротором и статором принимается равной бесконечности. При таких граничных условиях силовые линии поля имеют одинаковое направление и концентрируются в зоне, незначительно отличающейся от зоны самого контура тока. При этом МДС контура определяется падением магнитного напряжения в зазоре. При удалении от контура в обе стороны поле быстро затухает. Пр_и искусственных граничных условиях оно обладает интересной особенностью. Магнитный поток через зазор, образованный током контура, не отличается от униполярного потока, сцепленного с контуром, если разность скалярных магнитных потенциалов между сердечниками равна току контура. Соответственно магнитная проводимость для потока контура через поверхность невозбужденного сердечника совпадает с проводимостью для потокосцепления контура при униполярном намагничивании и имеет место для любого вида двусторонней зубчатости и любом размещении проводников контура в пазах или зазоре. Это фундаментальное свойство потоков и потокосцеплений зуб-цовых контуров дает возможность обосновать новый метод создания расчетных схем для определения поля в электрических машинах с учетом двусторонней зубчатости сердечников.

ной бесконечности. При таких граничных условиях силовые линии поля имеют одинаковое направление и концентрируются в зоне, незначительно отличающейся от зоны самого контура тока. При этом МДС контура определяется падением магнитного напряжения в зазоре. При удалении от контура в обе стороны поле быстро затухает. При искусственных граничных условиях оно обладает интересной особенностью. Магнитный поток через зазор, образованный током контура, не отличается от униполярного потока, сцепленного с контуром, если разность скалярных магнитных потенциалов между сердечниками равна току контура. Соответственно магнитная проводимость для потока контура через поверхность невозбужденного сердечника совпадает с проводимостью для потокосцепления контура при униполярном намагничивании и имеет место для любого вида двусторонней зубчатости и любом размещении проводников контура в пазах или зазоре. Это фундаментальное свойство потоков и потокосцеплений зубцовых контуров дает возможность обосновать создание расчетных схем для определения поля в электрических машинах с учетом двусторонней зубчатости сердечников.

С целью комплексного учета влияния на электромагнитные процессы в электрических машинах таких факторов, как двусторонняя зубчатость сердечников статора и ротора, изменение конфигурации зазора при вращении ротора и насыщение частей магнитопровода, на кафедре электрических машин МЭИ разработан новый универсальный метод электромагнитного расчета электрических машин, названный методом проводимостей зуб-цовых контуров [58]. Согласно этому методу эквивалентная магнитная цепь составляется на основе анализа полного двумерного поля машины. Метод в комплексном виде учитывает влияние на электромагнитные процессы в электрических машинах двусторонней зубчатости сердечников статора и ротора, изменение конфигурации зазора при перемещении ротора, насыщение частей магнитопровода. Тем самым исключаются обычно принимаемые допущения. В этом отношении он выгодно отличается от существующих методов, в которых перечисленные факторы учитываются с недостаточной полнотой. Причем особенно существенными эти уточнения оказались для электрических машин с высокими электромагнитными нагрузками; с резко выраженной дискретностью зубцового слоя и обмоток; в случае применения обмоток дробных, несимметричных, с различным числом витков в катушках. Большими возможностями метод обладает для учета дискретности зубцового слоя сердечников при определении пусковых характеристик синхронных машин, механических характеристик асинхронных машин с корот*

Коэффициент зазора (коэффициент Картера) при двусторонней зубчатости магнитопроводов

zt=\p±pt\ а при двусторонней зубчатости зазора

Число пазов ротора при односторонней зубчатости воздушного зазора определяется уравнением (42.3), а при двусторонней зубчатости зазора — по уравнению (42.4).

дует, что достоинствами ИДП являются: малый момент инерции /, что достигается выполнением ротора тонкостенным (толщина цилиндра А = 0,1-ьО,8 мм) из немагнитного материала с малой плотностью (алюминия и его сплавов); высокая чувствительность (работа от малого сигнала), обусловленная небольшой массой ротора и отсутствием реактивного момента, появляющегося у ИДК из-за двусторонней зубчатости; плавный и бесшумный ход из-за отсутствия высших зубцовых гармонических в кривой поля.

Рассмотренный в этой главе алгоритм расчета характеристик АКД не полностью отражает влияние высших гармонических зубцового порядка. Более точно добавочные моменты могут быть определены с учетом двусторонней зубчатости сердечников с помощью метода индуктивных коэффициентов в сочетании с методом проводимостей зубцовых контуров (см. [70]).

дует, что достоинствами ИДП являются: малый момент инерции /, что достигается выполнением ротора тонкостенным (толщина цилиндра Л = 0,1-^0,8 мм) из немагнитного материала с малой плотностью (алюминия и его сплавов); высокая чувствительность (работа от малого сигнала), обусловленная небольшой массой ротора к отсутствием реактивного момента, появляющегося у ИДК из-за двусторонней зубчатости; плавный и бесшумный ход из-за отсутствия высших зубцовых гармонических в кривой поля.

Магнитное поле в зазоре при двусторонней зубчатости якоря является значительно более сложным, и для получения простых расчетных зависимостей необходимо пользоваться приближенными зависимостями. Анализ этого вопроса показывает, что удовлетворительную для большинства целей точность можнэ получить, если положить, что в этом случае

водимости зазора неявнополюсной машины симметрии зубцовой зоны с од- при двусторонней зубчатости

При помощи нелинейных элементов можно ограничивать сигнал. Одним из видов ограничения сигнала является двустороннее ограничение синусоиды, в результате чего получается кривая, близкая к трапецеидальной ( 3-18).

Двустороннее ограничение достигается с помощью двух параллельных ветвей с противоположно включенными диодами и источниками э. д. с. Е1 и ?2 (так называемые опорные напряжения). Первый диод открывается при поло-

3-18. Двустороннее ограничение сигнала. а — схема; б — выходной сигнал.

— интегрирование 215 Графо-аналитические методы 203 Двойная частота 198 Двустороннее ограничение сигнала 94 Двухполупериодное выпрямление 81 Двухтактная схема 164 Детектирование 174, 176 Диаграмма Найквиста 168 Динамическая кривая намагничивания 114, 190

пользуют двойные ключи. На 8.15 показано двустороннее ограничение синусоидального напряжения с помощью двойного диодного ключа (см. 8.12, а).

передаточную характеристику ограничителя на стабилитроне ( 8.16, б). Этот ограничитель дает двустороннее ограничение. Уровень ограничения сверху ?cj равен напряжению стабилизации UCT, а уровень ограничения снизу ?02[?'<2= =(0,7-^0,8){/пр] определяется прямой ветвью вольт-амперной характеристики стабилитрона и близок к нулю. Для изменения уровня ограничения сверху требуется стабилитрон другого типа с иным значением (7СТ, а для повышения уровня ограничения снизу можно использовать последовательное встречное включение стабилитронов ( 8.17, а). В этом случае уровни ограничения Е<ц и ^оа ( 8.17, б) равны соответственно

Усилитель 8 служит для предварительного усиления AM сигнала, а также для выравнивания АЧХ и ФЧХ станционного кабеля. Затем сигнал поступает на синхронный детектор 9 и далее через ФНЧ 10 (О—190 кГц) — на формирующее устройство //. В блоке //, так же как и в блоке /, происходит двустороннее ограничение сигнала по уровню. Кроме того, в блоке // производится укорочение импульсов, соответствующих передаче самых мелких элементов изображения, и тем самым осуществляется как бы коррекция предыскажений, произведенных в блоке /. Выходной видеосигнал поступает на модуляторную лампу электрооптического преобразователя и на устройство фазирования развертки. Местная несущая частота fo, требуемая для синхронного детектирования, восстанавливается с помощью блоков 12—14. Блок 12, состоящий из ПФ и усилителя-ограничителя, выделяет из AM сигнала с глубиной модуляции 70— 80 % немодулированное синусоидальное колебание несущей частоты. После фазовращателя 13 и двустороннего ограничителя 14 прямоугольные импульсы с частотой /0 = 500 кГц поступают на второй вход СД 9. Подстройка фазы этих колебаний осуществляется вручную с помощью фазовращателя 13.

Для двустороннего ограничения сигналов применяют двусторонние ограничители (двойные диодные ключи). Схема двойного диодного ключа, представляющего собой комбинацию из двух параллельных диодных ключей (см. 6.7, а), приведена на 6.9, а, а двустороннее ограничение синусоидального напряжения с помощью такого ключа показано на 6.9, б. Входное синусоидальное напряжение, поступающее на вход двойного ключа, передается на выход, если оно

При помощи нелинейных элементов можно ограничивать сигнал. Одним из видов ограничения сигнала является двустороннее ограничение синусоиды, в результате чего получается кривая, близкая к трапецеидальной Х 3-18),

Двустороннее ограничение достигается с помощью двух параллельных ветвей с противоположно включенными диодами и источниками э. д. с. EI и ?2 (так называемые опорные напряжения). Первый диод открывается при положительной полуволне приложенного на-

Можно исключить источник смещения ?См из схемы на 10.1, я, применив вместо диода стабилитрон ( 10.2, а). При этом порог ограничения по максимуму будет определяться напряжением стабилизации С/ст ( 10.2,6). Однако в схеме со стабилитроном имеет место двустороннее ограничение, так как при действии сигналов противоположной полярности стабилитрон, работая как обычный диод, ограничивает его амплитуду на уровне Ua (где Ua — перепад напряжения на стабилитроне при прямом смещении).