Действительно поскольку

использовании вентиляторной нагрузки, но они могут быть существенно расширены в замкнутых системах электропривода. В действительности вследствие уменьшения критического скольжения из-за влияния параметров регулирующего устройства пределы регулирования в разомкнутых системах еще уменьшаются.

нулю, и процесс начинается снова. В действительности вследствие затухания значения напряжений и токов отраженных волн быстро уменьшаются и вдоль линии устанавливаются напряжение и и ток, равный нулю.

В рассмотренных случаях фронт прямоугольных волн вертикален, в действительности вследствие искажения фронты волн пологие. Тем не менее, учитывая возможность появления значительных напряжений между соседними витками высоковольтных электромагнитных аппаратов, изоляцию между первыми витками следует усиливать.

В действительности, вследствие влияния паразитных емкостей и индуктивностей, частота при увеличении зазора не растет неограниченно, а стремится к некоторому пределу; при малых же зазорах, приближающихся к нулю, емкостный преобразователь теряет работоспособность из-за пробоя промежутка между пластинами, а индуктивный имеет некоторую конечную индуктивность, определяемую магнитным сопротивлением сердечника. Поэтому реальная характеристика датчика имеет вид, пока-

Если линия разомкнута на конце, ток в конце линии равен нулю и это уменьшение тока до нуля распространяется от конца линии в обратном направлении — волна отражается с переменой знака. Волна напряжения отражается без перемены знака, и напряжение на конце линии возрастает до удвоенного ( П1-23, в). Увеличение напряжения до двойного распространяется от конца линии. К моменту времени возвращения волн напряжение в начале линии будет удвоенным, а ток — равным нулю. Дальнейшее рассмотрение процесса показывает, что после отражения волн от источника энергии и последующего прихода отраженных волн от конца линии напряжение и ток линии устанавливаются равными нулю, и процесс начинается снова. В действительности вследствие затухания значения напряжений и токов отраженных волн быстро уменьшаются и вдоль линии устанавливаются напряжение и и ток, равный нулю.

в действительности вследствие искажения фронты волн пологие. Тем не менее, учитывая возможность появления значительных напряжений между соседними витками высоковольтных электромагнитных аппаратов, изоляцию между первыми витками следует усиливать.

Сильное снижение дрейфа от изменения напряжения накала и анода дают балансные (симметричные) каскады, которые могут быть выполнены как параллельными, так и последовательными. Примером параллельного балансного каскада является каскад с катодной связью, аналогичный по схеме инверсному каскаду с катодной связью ( 8.9). При полной симметрии ламп и деталей такого каскада и отсутствии сигнала на входе выходное напряжение Ugblx не содержит постоянной составляющей, и напряжение дрейфа теоретически равно нулю при изменениях как напряжения накала, так и напряжения анода. В действительности, вследствие неполной симметрии схемы напряжение дрейфа как от накала, так и от анода не равно нулю, но оно может быть

A.v = const кривая индукции Baqx повторяла бы кривую Fagx. Однако в междуполюсном пространстве Кх уменьшается, и Вадх — = / (л:) принимает форму кривой / на 5-5, в. На этом же .рисунке кривая 2 представляет собой распределение индукции поля возбуждения в зазоре. Кривая индукции результирующего поля 3 получается при отсутствии нЕсыщения путем сложения ординат кривых 1 и 2. В действительности вследствие насыщения магнитной цепи результирующая индукция на тех участках, где поля складываются, будет меньше арифметической суммы ординат кривых 1 и 2, а на участках, где поля вычитаются, — больше арифметической разности ординат кривых / и 2. Поэтому с учетом насыщения кривая индукции результирующего поля примет вид штриховой кривой 4. При отсутствии насыщения поперечная реакция якоря вызывает лишь искажение кривой поля в зазоре, однако поток одного полюса остается неизменным. Но при наличии насыщения уменьшение потока на том краю полюса, где поля вычитаются, будет больше, чем увеличение на том краю полюса, где поля складываются. Это объясняется тем, что насыщение сильнее там, где сильнее результирующее поле.

Сильное снижение дрейфа от изменения напряжения накала и анода дают балансные (симметричные) каскады, которые могут быть выполнены как параллельными, так и последовательными. Примером параллельного балансного каскада является каскад с катодной связью, аналогичный по схеме инверсному каскаду с катодной связью ( 8.9). При полной симметрии ламп и деталей такого каскада и отсутствии сигнала на входе выходное напряжение Uвих не содержит постоянной составляющей, и напряжение дрейфа теоретически равно нулю при изменениях как напряжения накала, так и напряжения анода. В действительности, вследствие неполной симметрии схемы напряжение дрейфа как от накала, так и от анода не равно нулю, но оно может быть уменьшено по крайней мере в несколько десятков раз по сравнению с обычным несимметричным каскадом.

X.v = const кривая индукции Baqx повторяла бы кривую Faqx. Однако в междуполюсном пространстве Кх уменьшается, и Baqx = = / (х) принимает форму кривой / на 5-5, в. На этом же рисунке кривая 2 представляет собой распределение индукции поля возбуждения в зазоре. Кривая индукции результирующего поля 3 получается при отсутствии насыщения путем сложения ординат кривых 1 и 2. В действительности вследствие насыщения магнитной цепи результирующая индукция на тех участках, где поля складываются, будет меньше арифметической суммы ординат кривых / и 2Г а на участках, где поля вычитаются, —больше арифметической разности ординат кривых 1 и 2. Поэтому с учетом насыщения кривая индукции результирующего поля примет вид штриховой кривой 4. При отсутствии насыщения поперечная реакция якоря вызывает лишь искажение кривой поля в зазоре, однако поток одного полюса остается неизменным. Но при наличии насыщения уменьшение потока на том краю полюса, где поля вычитаются, будет больше, чем увеличение на том краю полюса, где поля складываются. Это объясняется тем, что насыщение сильнее там, где сильнее' результирующее поле.

В идеальном случае переключающие контакты реле должны переходить из полностью разомкнутого к полностью замкнутому состоянию (срабатывать) мгновенно и без искрения. Однако в действительности вследствие вибрации контакта замыкание происходит не сразу. Поэтому в небольших релуэ (при одном колебании контакта) время срабатывания составляет 10—50 мкс. В больших реле возможно несколько колебаний контактов перед полным замыканием и время срабатывания может достигать нескольких миллисекунд.

Действительно, поскольку проводники ротора смещены в пространстве, а токи в них смещены по фазе, магнитное поле, возбужденное н. с. обмотки ротора, является, как и поле статора, вращающимся магнитным полем.

Действительно^ поскольку сдвиг частичного остатка на один разряд влево эквивалентен умножению его на два, то получим

Закон изменения амплитуд \UQ и /0 может быть найден из энергетических соображений. Действительно, поскольку переносимая мощность в линии без потерь и без отражений постоянна в любом сечении, то LVo= const.

Значения <т, в катушке линейно связаны с ее удельной энергией И/у=И Д/, где W энергия. М масса накопителя. Действительно, поскольку в данном случае Л/* 2 у по;., с учетом (2.1), (2.34) и (2.35) получаем

Из (2.32) видно, что теоретически полное время переходного процесса равно бесконечности. Действительно, поскольку переходный процесс заканчивается при наступлении равенства моментов (М = Мс), то величина, стоящая под знаком интеграла, стремится к бесконечности. В практических расчетах обычно считают, что процесс разбега

Действительно, поскольку сдвиг вершин возникает только в том направлении сортировки, которое выполняется последним, то при осуществлении перестановок этих вершин в данном направлении можно получить существенное улучшение результатов размещения. В качестве примера на 5.11 показаны результаты применения этого метода для графа, изображенного на рис 5.9, е, Здесь более высокий показатель улучшения качества размещения имеет место при перестановках в вертикальном направлении ( 5.11, а) по сравнению с перестановками в горизонтальном направлении ( 5.11, б).

Последнее обстоятельст зо важно тем, что основным недостатком структуры 2D, главным образом ограничивающим ее широкое применение, является неэкономичность ее с точки зрения затрат оборудования для адресного возбуждения линий слова. Действительно, поскольку в ЗУ типа 2D емкостью в N слов имеется N линий слова, то, следовательно, дчя выбора любого из N слов необходимо предусмотреть возможность возбуждения любой из N линий, т. е. необходимо иметь индивидуальный ключ того или иного вида (например, диодный или магнитный) для каждой линии слова. Кроме того, большинство преимуществ ЗУ "ипа 2D достигается при использовании двух сердечников на разряд, что требует удвоенного количества запоминающих сердечников. Все это вместе взятое приводи" к тому, что область применения структуры 2D огракичивается, как правило, ЗУ малой емкости и высокого быстродействия.

Действительно, поскольку сдвиг частичного остатка на один разряд влево эквивалентен умножению его на два, получим:

Последнее обстоятельство важно тем, что основным недостатком структуры 2Z), главным образом ограничивающим ее широкое применение, является неэкономичность ее с точки зрения затрат оборудования для адресного возбуждения линий слова. Действительно, поскольку в ЗУ типа 2D емкостью в N слов имеется N линий слова, то, следовательно, для выбора любого из N слов необходимо предусмотреть возможность возбуждения любой из N линий, т. е. необходимо иметь индивидуальный ключ того или иного вида (например, диодный или магнитный) для каждой линии слова. Кроме того, большинство преимуществ ЗУ типа 2D достигается при использовании двух сердечников на разряд, что требует удвоенного количества запоминающих сердечников. Все это вместе взятое приводит к тому, что область применения структуры 2D ограничивается, как правило, ЗУ малой емкости и высокого быстродействия.

Действительно, поскольку сдвиг частичного остатка на один разряд влево эквивалентен умножению его на два, получим:

Можно показать, что магнитное напряжение между точками А к В вне катушки не зависит от пути обхода. Действительно, поскольку обход по пути BmAkB не охватывает тока, то