Достаточно удаленных

тромагнитные процессы в двигателе протекают мгновенно. Тогда достаточно учитывать нелинейность характеристик привода и взаимосвязь между током и моментом двигателя и напряжением сети.

Для выбора значения емкости С, при котором обеспечивается необходимый уровень сглаживания тока /раб, достаточно учитывать только основную гармонику переменной составляющей выпрямленного напряжения, поскольку амплитуды остальных гармоник значительно меньше (см. табл. 6.1) и сглаживаются в еще большей степени.

Большое значение имеет оценка энергетических характеристик процесса охлаждения, или, можно также сказать, термодинамический анализ систем охлаждения. При этом в случае естественного охлаждения электрических машин, т. е. с использованием природной окружающей среды (вода рек и водоемов), для анализа достаточно учитывать лишь первое начало термодинамики. Однако при рассмотрении процессов искусственного (ниже температуры окружающей среды) охлаждения электрических машин приходится обращаться к выводам, следующим из второго начала термодинамики.

В области больших токов основное отличие прямых ветвей ВАХ для пяти схем диодного включения обусловлено вторым слагаемым в формуле (3.1). Здесь их удобнее сравнивать по величине 6'„р при одинаковом прямом токе. В первом приближении достаточно учитывать только различие вели-

Для упрощения анализа ограничимся в данном параграфе рассмотрением слабо нелинейного режима ( 8.8), когда достаточно учитывать только линейный и квадратичный члены в полиноме (8.8).

Требуется вывести условия, при которых это явление имеет место. Для упрощения выкладок достаточно учитывать лишь первую гармонику тока i (высшие гармоники относительно мало сказываются на числовых результатах). Вывести формулы для коэффициентов а и b в выражении ф0 = а -+- Ы0.

Требуется вывести условия, при которых это явление имеет место. Для упрощения выкладок достаточно учитывать лишь первую гармонику тока i (высшие гармоники относительно мало сказываются на числовых результатах). Вывести формулы для коэффициентов а и b в выражении ф0 = а -+- Ы0.

это тепло уходит на нагрев загрузки Рпол и тепловые потери от загрузки: к поду -Рт,пд> стенкам холодного тигля РГ^ и в печное пространство (в этой составляющей потерь достаточно учитывать излучение Ри'з). Отток те(1ла к стенкам холодного тигля (Рт.т) подразделяют на теплоотдачу в зоне контакта расплава с тиглем РТ)К и излучение на тигель отжатой от стенок поверхностью металла Ри'3. Для ИПХТ-М характерен высокий уровень тепловых потерь. Поэтому характеристики печи сильно зависят от плотности мощности (или характеризующей последнюю линейной плотности тока в индукторе Atl), причем наилучшие показатели достигаются при максимально возможной интенсивности процесса. Влияние Ак на энергетические параметры печи и скорость (по массе) расплавления G иллюстрируется на примере плавки хрома в тигле диаметром dp = 0,12 м ( 32). Процесс велся в непрерывном режиме с вытягиванием слитка вниз (частота тока / = 8000 Гц, диаметр индуктора dn = 185 мм, высота индуктора /г„ = = 100 мм). Как видно из кривых, с увеличением Ак КПД процесса rj повышается.

Форма сечения столбика расплава в зоне фронта кристаллизации при бесконтактном формообразовании образуется в результате совместного действия всех фигурирующих в расплаве объемных и поверхностных сил: ЭМС, гравитационных сил, динамического напора движущейся жидкости, поверхностного натяжения, давления окружающей атмосферы. Поскольку движение расплава и окружающей газовой среды при выращивании кристаллов сводят к минимуму, а фронт кристаллизации приближенно горизонтален, в практике достаточно учитывать лишь ЭМС и силы поверхностного натяжения. Действие сил поверхностного натяжения всегда ориентировано таким образом, чтобы свести к минимуму длину периметра поперечного сечения столбика кристаллизующегося расплава. Это облегчает получение кристаллов цилиндрического сечения, однако крайне усложняет вытягивание кристаллов, не имеющих осевой симметрии, в том числе плоских пластин.

Определение токов гармоник, генерируемых дуговыми сталеплавильными печами. Для дуговой сталеплавильной печи (ДСП) при определении токов гармоник в режиме расплавления достаточно учитывать только 2 —7-ю гармоники. Токи гармоник (кроме тока 2-й гармоники, который принимается равным току 3-й) зависят от числа и мощности ДСП, и для практических расчетов рекомендуется принимать:

Однако, как показано в [6], пульсирующая составляющая момента практически не оказывает влияния на колебания скорости и динамику электропривода и достаточно учитывать только гладкую составляющую момента, создаваемую основной гармоникой, т. е. средний момент двигателя на расчетном интервале Мср, который равен Мс. Высшие гармоники увеличивают потери в асинхронном двигателе, возрастание которых оценивается введением в расчетные формулы потерь коэффициентов kn\ и &п2.

Если на вход стационарной линейной системы с ком-плексным коэффициентом передачи W(/w) поступает стационарный случайный процесс X(t), то в установившемся режиме [для моментов времени, достаточно удаленных от момента подачи на вход системы сигнала X(t)] сигнал У (t) на выходе системы также является стационарным, причем

Особенность этого выражения состоит в том, что под знаком интеграла находится производная In/? по частоте. Если в некоторой области частот /?=const, то производная по частоте от In/? равна нулю и этот частотный интервал не влияет .на фазовый угол и поглощение. Вместе с тем функция 1п[(ю — а)/(<в+а)] велика :при <а~а и стремится к нулю при частотах, достаточно удаленных от а. Поэтому

Для точек, достаточно удаленных от диполя (/?«У?2> /), можно принять Ri1* fR2=R; Rt—/?i«/cos9. Тогда

На радиальных участках 123 и l'2'З', достаточно удаленных от пазов с токами гг и i'2, индукции В1 и В2 от этих токов имеют радиальное направление и определяются записанными ранее формулами.

стоит из простейшей электрической машины (см. 5.31), устройства 7 для измерения момента, действующего на ротор машины, и ограничителя перемещения ротора 8. Конструкция и материалы элементов простейшей машины удовлетворяют допущениям, принятым в § 5.4.2. Зубцы сердечника ротора 3 изготовлены из порошкового магнитно-мягкого материала, обладающего в слабых полях относительной магнитной проницаемостью ц„ = 30. Роль ярма ротора играет вал 4, изготовленный из стали 20. Магнитная проницаемость вала 4 в слабых полях в 1000 раз превышает магнитную проницаемость зазора и ее можно считать бесконечно большой (fir = оо). В двух диаметрально расположенных полузакрытых пазах ротора помещается обмотка ротора 5, состоящая из шг -= 100 витков. При токе в обмотке ротора i{ = 2 А полный ток в пазу ротора составляет ii = i[w1 — 200 А. Сердечник статора / изготовлен из стали 20. Магнитную проницаемость сердечника можно считать равной бесконечности (ц = оо). В двух диаметрально расположенных группах полузакрытых пазов статора помещается обмотка статора 2, состоящая из ш2 = 100 витков. При питании этой обмотки постоянным током /2 в зонах зазора, достаточно удаленных от пазов, была создана индукция В26 = 0,175 Тл, которая измерялась с помощью катушек 6 и милливеберметра. Измеренный на установке момент, действующий на область одного паза, составил

торного генератора В присоединена, с одной стороны, к главным ее зажимам через автотрансформатор AT, ас другой стороны на щетки преобразователя частоты П, сидящего на одном валу с асинхронным двигателем и включенного на ту же сеть, что и двигатель, 'через секционированный на стороне вторичной обмотки трансформатор Т„. Коллекторный генератор /С и автотрансформатор А Т служат для регулирования скорости и cos cp каскада в режимах работы, достаточно удаленных от синхронной скорости. По мере подхода к синхронизму напряжение на кольцах асинхронного двигателя все более уменьшается, и действие генератора К и автотрансформатора становится недостаточным. Поэтому невозможно довести каскад до скорости большей, чем 95—96% от синхронной.

Для точек, достаточно удаленных от диполя (R^

1) передаточная функция узкополосной цепи практически равна нулю на частотах, достаточно удаленных от частоты еор;

загрубление пусковых органов обратной последовательности устройств блокировок типа, приведенного в § 4-30, настолько, чтобы они не, реагировали на несимметрию, появляющуюся в начальный момент несинхронного АПВ. Возможность этого по условиям сохранения достаточной чувствительности защиты к к. з. на защищаемом участке более вероятна для защит, достаточно удаленных от места повторного включения.

равным нулю принимают потенциал бесконечно удаленных точек. В интересующих нас задачах, относящихся к токам в земле, также принимают равным нулю потенциал бесконечно удаленных точек или практически достаточно удаленных от электрода точек. При этом в выражении G = HU величина U есть потенциал электрода, так же как в выражении С = q/U величина U есть потенциал заряженного тела.

В электростатических задачах обычно равным нулю принимают потенциал бесконечно удаленных точек. В интересующих нас задачах, относящихся к токам в земле, также принимают равным нулю потенциал бесконечно удаленных точек или практически достаточно удаленных от электрода точек. При этом в выражении G = i/U величина U есть потенциал электрода, так же как в выражении С - q/U величина U есть потенциал заряженного тела.