Допустимо применение

Потери в электродвигателе на участке подъема незагруженного талевого блока сравнительно невелики. При приближенном анализе этими потерями допустимо пренебречь, а время работы привода на участке подъема талевого блока можно рассматривать как часть времени вспомогательных операций.

Расходы на монтажно-транспортные работы. Время мон-тажно-транспортных работ обусловлено массой буровой установки, которая зависит от установленной мощности привода. При крупноблочном монтаже установки доля изменения массы спуско-подъемного агрегата по отношению к общей массе лебедочного блока невелика и практически не влияет на стоимость монтажа и транспортировки; несложно учесть изменение расходов по первичной доставке оборудования к месту эксплуатации, однако и оно не может повлиять на представление об оптимальной установленной мощности. Обычно величиной расходов на монтажно-транспортные работы при сравнении вариантов допустимо пренебречь.

рованного. Краевой эффект тем меньше, чем больше *jsjd. Это условие выполняется при рулонном исполнении конденсаторов, а поэтому краевым эффектом в данном случае допустимо пренебречь или учесть его приблизительно посредством поправочных коэффициентов. Очевидно, что чем больше поляризация диэлектрика, тем больше а, и ег и тем больше емкость конденсатора при одном и том же S/d и энергия

В силовых трансформаторах, используемых в ЗУ, ток холостого хода мал и его влиянием на зарядный процесс допустимо пренебречь. Это означает, что в расчетной схеме ( 3.26) сопротивление намагничивающего контура транс форматора равно бесконечности и между первичной электрической сетью и выводами а, Ь, с выпрямителя в каждую фазу включены параметры КЗ трансформатора LK, RK, причем параметры первичной обмотки трансформатора приведены к вторичной, в которой установлен выпрямитель. Если в первичную обмотку для токоограничения включаются дополнительные дроссели, то их приведенные к вторичной обмотке трансформатора значения включаются в LK, RK. Диоды неуправляемого выпрямителя в расчетной схеме представлены нелинейными сопротивлениями Rt, ..., R6, которые дискретно изменяются от Rnp до Ro5p в соответствии с (3.35).

Имея зависимости мСн(/), гСн(0> можно найти необходимый закон регулирования, используя для этого метод эквивален-тирования зарядных процессов, основанный на статических или динамических внешних характеристиках источника питания. Считаем регулируемые по возбуждению зарядные процессы «медленными», так что составляющей LdiCK(t)/dt и трансформаторными электромагнитными связями между обмотками якоря и индуктора генератора (МаВ dijdt) допустимо пренебречь, а статическая внешняя характеристика вентильного генератора с неуправляемым выпрямителем приближенно аппроксимируется прямой. При этих допущениях

и капитальный ремонт), руб/год; а — норма амортизационных отчислений, %; принимается согласно данным табл. 10.2; И0 — издержки на обслуживание электроустановки (текущий ремонт и зарплата персонала), руб/год. Издержки на обслуживание электроустановки зависят от различных факторов (типа электроустаноики, вида топлива, технических параметров основного оборудования и т. п.) и, как правило, не поддаются единому нормированию для многообразия электроустановок. Издержки на обслуживание линий электропередачи и подстанций могут быть оценены ориентировочно. Имея в виду, что издержки обслуживания обычно составляют незначительную часть полных издержек производства и, кроме того, мало отличаются друг от друга в различных вариантах электроустановки, ими в ряде случаев при оценке экономической эффективности вариантов допустимо пренебречь;

При выполнении проектных расчетов установившихся режимов сетей с номинальным напряжением до 220 кВ включительно допустимо пренебречь изменением генерируемой линией реактивной мощности при изменении напряжения по концам линии, т. е. заменить ветви с емкостной проводимостью постоянными мощностями, равными половине зарядной мощности линии ( 1.8, в), определяемой как

И о — издержки на обслуживание электроустановки (текущий ремонт и зарплата персонала), руб/год. Издержки на обслуживание электроустановки зависят от значительного числа факторов (типа электроустановки, вида топлива* технических параметров основного оборудования и т. п.) и, как правило, не поддаются единому нормированию для всего многообразия электроустановок. Издержки на обслуживание линий электропередачи и подстанций могут быть оценены ориентировочно. Имея в виду, что издержки обслуживания обычно составляют незначительную часть полных издержек производства и, кроме того, мало отличаются друг от друга в различных вариантах электроустановки, ими в ряде случаев при оценке экономической эффективности вариантов допустимо пренебречь;

Из выражения (3.85) определяется лишь размер пластин сердечника и остается возможность значительного изменения толщины пакета. Поэтому это выражение может быть достаточно приближенным и допустимо пренебречь сопротивлением Rz, что и сделано в последнем приближенном равенстве. Учтено также, что

Каждый реальный пассивный элемент электрической цепи нужно было бы в общем случае представлять на :хеме в виде электрического соединения идеализированных сопро^вления, индуктивности и емкости. Однако в зависимости от поставленной при анализе электрической цепи задачи и требуемой точности расчета тем или иным свойством реального элемента, существенно не влияющим на результаты анализа, допустимо пренебречь. Например, в ряде практических случаев можно будет не учитывать сопротивления обмотки катушки и емкости между витками и считать катушку только индуктивностью. Точно так же при анализе работы электрической цепи при низких частотах конденсатор можно представить только в виде емкости, а резистор — в виде сопротивления. Следует отметить, что радиотехническая промышленность < тремится изготовлять элементы радиотехнических цепей таким образом, чтобы каждый обладал только одним свойством, а остальные были сведены к минимуму.

Если л-Сгвнеш, то допустимо пренебречь потерей напряжения в источнике и принять Ur^E.

При расчетах электромеханических переходных процессов и устойчивости ЭЭС в уравнениях переходных процессов обмоток статора допустимо пренебречь составляющими uKVdlut, <№' Ш и не учитывать изменения скорости ротора, т.е. считать, что со = шном [45.1—45.6]. Кроме того, в связи с рассмотрением симметричных режимов составляющую с индексом 0 не учитывают. Полученные таким образом уравнения называют упрощенными уравнениями Парка—Горева, и они отвечают установившемуся режиму ЭЭС:

При питании вентильного двигателя от сети постоянного тока в преобразователе частоты должны применяться тиристоры с узлами принудительной коммутации. В двигателях малой мощности допустимо применение транзисторов. При питании вентильного двигателя от тиристорного преобразователя частоты, основанного на использовании автономного инвертора напряжения ( 9.38, а), преобразователь подключен к источнику постоянного тока и формирует трехфазное напряжение изменяющейся частоты, которое подается на фазы А, В и С обмотки якоря двигателя. К каждой фазе может быть подведено положительное (тиристорами 77, Т2 и 73) и отрицательное (тиристорами Т4, Т5 и Т6) напряжения.

При выборе выпрямительной схемы прежде всего учитывается величина мощности. При потребляемой мощности свыше двух кВт допустимо применение только схем трехфазного питания, чтобы равномерно нагрузить фазы трехфазной сети. При мощностях меньше одного кВт применяют схемы однофазного питания. Однако и при таких мощностях целесообразно (при требуемых малых пульсациях kn H) выполнять выпрямители по схеме Ларионова, ввиду ее преимуществ (резкое улучшение массо-габаритных показателей, понижение стоимости трансформатора и дросселя при относительно небольшом удорожании за счет маломощных диодов). При (/н ср порядка нескольких вольт простые схемы могут оказаться экономичнее двухтактных, в которых прямое падение напряжения в 2 раза больше.

Огнеупорную часть футеровки следует выкладывать из фасонных камней (блоков) на растворе огнеупорного цемента. При отсутствии специальных блоков допустимо применение обычных стандартных кирпичей. Печи косвенного действия, как правило, работают на переплаве цветных металлов; температуры в них сравнительно невысоки и слои футеровки относительно тонки: огнеупорный слой обычно имеет толщину 120—140 мм, теплоизоляционный 60—80 мм.

Наибольшее влияние на работу пентода в усилителях высокой частоты оказывает проходная емкость Сас1, значение которой определяется емкостью между самими электродами (управляющей сеткой и анодом) и емкостью между их выводами. Поэтому в высокочастотных пентбдах стремятся уменьшить емкость не только между анодом и управляющей сеткой, для чего экранирующую сетку делают более густой, но и емкость между выводами этих электродов, применяя специальные экраны внутри и снаружи лампы. Низкочастотные пентоды и лучевые тетроды, применяемые в . основном для усиления мощности колебаний в оконечных и предоконечных ступенях усилителей, отличаются: по своей конструкции и параметрам от пентодов высокой частоты. Для усилителей низкой частоты не так важно иметь малую емкость Сас1. В лучевых тетродах и низкочастотных пентодах емкость СаС1 » » 0,5 -т- 1 пФ. В связи с этим допустимо применение более редких экранирующих сеток, что позволяет уменьшить ток /С2.

Для кабелей с изоляцией из нестекающей массы внутри сооружений допустимо применение всех видов концевых заделок, за исключением КВБ.В наружных установках для кабелей с нестекающей пропиткой рекомендуются преимущественно эпоксидные муфты КНЭ. В наружных установках, где возможно снижение температуры окружающей среды до — 10°С, заливку муфт КМ и КН производят морозостойкой битумной массой МБМ с добавкой трансформаторного масла. В этих случаях при монтаже концевых муфт КМ и КН на кабелях с нестекающей пропиткой необходимо предотвратить возможность сте-кания масла из муфты на нестекающую пропитку, которая при этом разрушается. С этой целью при заливке муфты морозостойкой массой МБМ предусматривают «барьер», препятствующий стеканию масла из муфты в кабель. Барьер выполняют подмоткой из стеклоленты, предварительно просушенной при 150—180°С. Подмотку стеклоленты выполняют в два слоя с 50%-ным перекрытием по всей поверхности разделки кабеля от металлической оболочки до кабельных наконечников; каждый слой стеклоленты обмазывают эпоксидным компаундом. При использовании алюминиевой оболочки трехжильных кабелей в качестве нулевой жилы применяют обычные соединительные и концевые муфты, но при этом выполняют специальное присоединение заземляющего проводника-перемычки к алюминиевой оболочке кабеля. Заземляющий проводник-перемычка должен быть из гибкого медного провода сечением не менее 16 мм2 при сечении алюминиевых жил кабеля до 35 мм2. При сечении жил кабеля от 50 мм2 и выше сечение заземляющей перемычки должно составлять около 50% сечения алюминиевой жилы кабеля.

Наибольшее влияние на работу пентода в усилителях высокой частоты оказывает проходная емкость Сас1, значение которой определяется емкостью между самими электродами (управляющей сеткой и анодом) и емкостью между их выводами. Поэтому в высокочастотных пентбдах стремятся уменьшить емкость не только между анодом и управляющей сеткой, для чего экранирующую сетку делают более густой, но и емкость между выводами этих электродов, применяя специальные экраны внутри и снаружи лампы. Низкочастотные пентоды и лучевые тетроды, применяемые в . основном для усиления мощности колебаний в оконечных и предоконечных ступенях усилителей, отличаются: по своей конструкции и параметрам от пентодов высокой частоты. Для усилителей низкой частоты не так важно иметь малую емкость Сас1. В лучевых тетродах и низкочастотных пентодах емкость СаС1 » » 0,5 -т- 1 пФ. В связи с этим допустимо применение более редких экранирующих сеток, что позволяет уменьшить ток /С2.

предпочтительным (§ 2-20), то для мощных генераторов, наоборот, неприемлемо, так как к. з. в них необходимо отключать без замедления, не допуская прохождения тока к. з. на .корпус в течение времени, пока Кдв11 не ликвидируется защитой другого поврежденного элемента, возможно с выдержкой времени. Необходимо, однако, иметь в виду, что генераторы, работающие непосредственно на шины, обычно имеют специальные защиты от Кз1'. которые могут быть приспособлены для действия и при Кдв" (§ 8-16). Эти защиты оказываются значительно более чувствительными, чем дифференциальные токовые. Поэтому при их наличии для генераторов небольшой и средне!: мощности допустимо применение двухфазных схем. Трехфазные схемы применяются для генераторов, работающих в блоке с трансформаторами, когда выполнение специальных защит от Кдв1' нецелесообразно, а также для мощных генераторов, работающих на шины. Защиты, как это показано на 8-6, обычно выполняются по схеме с циркулирующими токами (§ 6-2). Для повышения чувствительности и отстроенности от токов неба чанса при внешних к. з. и асинхронных режимах в отечественной практике для генераторов относительно 1еболыной мощности обычно используются реле тока с промежуточными

Весьма надежны л стабильны кислые электролиты, они менее токсичны, с достаточно высокой рассеивающей способностью. В этих эчек тролитах допустимо применение растворимых анодов. Анодный выход по току в кислых электролитах превышает катодный, поэтому для поддержания постоянства концентрации ионов металла в электролите в него наряду с растворимыми индиевыми анодами завешивают нерас

7. В сетях 35 кВ и ниже отключения и включения ненагруженных трансформаторов и ВЛ рекомендуется производить трехполюс-ными отделителями и разъединителями, но допустимо применение и однополюсных разъединителей. ,

Рекомендуется применять комплектные телемеханические устройства заводского изготовления. Допустимо применение на одном диспетчерском пункте телемеханических устройств управления и контроля разных типов, но при этом должна быть обеспечена идентичность операций, производимых диспетчером. При применении на одном пункте телемеханического и дистанционного видов управления следует обеспечивать идентичность операций диспетчера и однотипность воспроизведения информации на диспетчерском пункте. •

21,6 мм при 220 кВ; 33,2 мм при 330 кВ. В расщепленных фазах допустимо применение таких чисел и диаметров проводов: 2x21,6 мм или 3x17,1 мм при напряжении 330 кВ; 3x24,5 мм или 2x36,2 мм — 500 кВ [50.1].