Допустимого напряжения

а установленную мощность привода (при фиксированных значениях кинематических параметров подъемной системы, включая к. п. д., и допустимого коэффициента перегрузки электродвигателя между этими величинами может быть установлена прямая зависимость).

Уравнение (2.107) дает возможность определить отношение lit для решетки сечений лопастей напрвляющего аппарата исходя из допустимого коэффициента подъемной силы су, который обычно не превышает единицы.

По таблицам допустимых систематических перегрузок (табл. П. 4.3) по значениям К\, Г„ и температуре охлаждающей среды 0^ определяют нормативное значение максимально допустимого коэффициента %nni'Ui тической перегрузки Ксдоп- Для промежуточных значений К2 и 0ао, т.е. в интервале между указанными их значениями в табл. П. 4.3, Кс.ва, следует определять линейной интерполяцией.

Найденное из табл. П. 4.3 значение допустимого коэффициента етатм-(Л^ической перегрузки Кс,ат сравнивается с коэффициентом К2 перегрузки из графика нагрузки. Если

Найденное из табл. П. 4.5 значение допустимого коэффициента аварийной перегрузки Ка^т сравнивается с коэффициентом К2 из графика нагрузки послеаварийного режима. Если

Класс точности измерительного усилителя переменного тока определяется преимущественно мультипликативной составляющей погрешности, значение которой в диапазоне низких частот находится в пределах от 0,01 до 4,0 %. Нелинейные составляющие погрешности проявляются в искажении формы выходного сигнала и поэтому нормируются посредством допустимого коэффициента гармоник. Аддитивная составляющая погрешности ИУ переменного тока обычно пренебрежимо мала.

Класс точности измерительного усилителя переменного тока определяется преимущественно мультипликативной составляющей погрешности, значение которой в диапазоне низких частот находится в пределах от 0,01 до 4,0 %. Нелинейные составляющие погрешности проявляются в искажении формы выходного сигнала и поэтому нормируются посредством допустимого коэффициента гармоник. Аддитивная составляющая погрешности ИУ переменного тока обычно пренебрежимо мала.

Раскрыв значения коэффициентов at и Да,- в соответствии с выражениями (10.16) и приравняв Агур = 0, получим величину максимально допустимого коэффициента усиления по отклонению напряжения:

В инженерной практике в технических условиях на четырехполюсник обычно указываются допустимые искажения, создаваемые четырехполюсником, в виде допустимого коэффициента нелинейных искажений. Например, коэффициент нелинейных искажений усилителя низкой частоты в радиоприемниках высокого класса не должен превыщать I—1,5%.

При питании ТМ непосредственно пульсирующим напряжением выхода выпрямительного моста пульсации тока в них ухудшают коммутацию и вызывают большие дополнительные потери. Поэтому в цепь ТМ включают сглаживающие реакторы, индуктивность 1ср которых выбирается исходя из допустимого коэффициента пульсации тока Кп =

Если целью согласования является получение уровня максимально допустимого коэффициента отражения ГМакс[=0,1 (раз-

Изоляция нейтрали трансформаторов напряжением 110, 150, 220 кВ выполняется ослабленной и защищается от перенапряжений соответственно разрядниками (РВМ-35 + РВМ-20), РВС-60, РВС-110. Испытательное напряжение промышленной частоты трансформаторов 110 кВ с изоляцией нейтрали на 35 кВ составляет 85 или 100 кВ. В качестве допустимого напряжения на нейтрали трансформаторов при однофазных КЗ принимается напряжение 35 кВ с ВН трансформаторов НОкВ и напряжение НОкВ с ВН 220 кВ.

Если Ze^/?3yIIp.HOpM или ZeK^yHoPM, то требуемая норма сопротивления ЗУ обеспечивается естественными заземлителя-ми. Искусственные заземлители необходимы для присоединения заземляемого оборудования и обеспечения допустимого напряжения прикосновения.

В ГПИ «Энергосетытроект» разработана и применяется программа RZUP 2009 «Расчет заземляющих устройств подстанций». Метод расчета рассмотрен в работе «Временные руководящие указания по проектированию заземляющих устройств подстанций напряжением 3—750 кВ». Оптимизация параметров ЗУ в программе производится по условию допустимого напряжения прикосновения, по условию допустимого сопротивления растеканию, по условию допустимого сопротивления растеканию и по условию напряжения прикосновения. Программа реализована на алгоритмическом языке ФОРТРАН для ОС ЕС.

Расчет бандажей из стальной немагнитной проволоки. Расчет проводится также по (3-22) с заменой 8Л на площадь поперечного сечения Snp общего числа витков проволоки (мм2) и подстановкой допустимого напряжения растяжения адоп=450-106 Па (для стальной проволоки).

Принцип защиты состоит в подключении параллельно к этим элементам стабилитронов, напряжение пробоя которых выбирается ниже предельно допустимого напряжения для защищаемого элемента.

Для линии, изображенной на 27, повторные заземления нулевого провода выполнены в точках А и S. Определить допустимые значения сопротивлений гп исходя из длительно допустимого напряжения прикосновения ?/лРДоп = 75 В при следующих данных:

пробой /?-л-переходов в полевом транзисторе. При этом ток стока резко возрастает, а гс значительно уменьшается. Лавинный пробой ^-«-переходов затвора является основной причиной, ограничивающей использование полевого транзистора по напряжению на стоке. Величина максимально допустимого напряжения стока обычно несколько меньше напряжения лавинного пробоя (с учетом коэффициента запаса). Коэффициент усиления по напряжению Hy = dC/CH/dC/3H — еще один важный параметр полевого транзистора. Нетрудно показать, что ц„ = .5гс. Отменим, что коэффициент ц„ при П_^з__ уменьшении тока стока неско-

Число витков в фазе обмотки ротора выбирают, исходя из допустимого напряжения на контактных кольцах при пуске двигателя. ЭДС фазы обмотки ротора Ег определяется магнитным потоком, который при постоянном уровне индукции в воздушном зазоре растет с увеличением габаритов двигателя. Поэтому в крупных машинах напряжение на контактных кольцах может достигнуть слишком большого значения и привести к перекрытию или пробою изоляции колец.

ношение допустимого напряжения при изгибе к удвоенному допускаемому напряжению при кручении. Учитывая, что

С уменьшением напряжения Uctl „ac уменьшается также ток стока насыщения /с „ас. В рабочем режиме используют пологие участки выходных характеристик. При больших напряжениях на стоке происходит пробой структуры. Поэтому в рабочем режиме превышение максимально допустимого напряжения стока Уснтах недопустимо.

Вольт-амперная характеристика селенового вентиля отличается от вольт-амперной характеристики меднозакисного вентиля более крутой ветвью для прямого тока и большим значением допустимого напряжения для обратной ветви характеристики ( 3.15, г).