Допустимого диапазона

Для того чтобы согласовать время разгона электродвигателя с предполагаемыми к установке контроллером и пускорегулировочными резисторами, рассчитывают допустимое ускорение а или задаются им, определяют время разгона tn — via или задаются им, находят

Для разгона и торможения механизмов перемещения без пробуксовки колес необходимо, чтобы сила тяги не превышала силы сцепления колес с рельсами. При этом допустимое ускорение

С учетом исходных данных, вероятностных факторов и опыта эксплуатации пассажирских лифтов составляющие уравнения (2.2) можно рассчитать следующим образом. Вероятную среднюю высоту подъема кабин knH находят путем введения вероятного коэффициента kn — = 0,7...0,9. Высоту ftp, пройденную кабиной за время разгона до номинальной скорости уном, определяют, зная эту скорость, а также скорость перед механическим торможением v0, допустимое ускорение а и производную ускорения р [12]:

подъеме и опускании кабины, наибольшее количество возможных остановок кабины N = 38, ее вместимость Е = 12 чел. (т = 1000 кг). Номинальная скорость кабины иноы = 2,5 м/с, скорость подхода ее к этажу ц0 = 0,25 м/с, допустимое ускорение а — 2 м/с2, средняя точность остановки Д5 = :±: 30... ..,50 мм.

Для того чтобы согласовать время разгона электродвигателя с предполагаемыми к установке контроллером и пускорегулировочными резисторами, рассчитывают допустимое ускорение а или задаются им, определяют время разгона tn — via или задаются им, находят

Для разгона и торможения механизмов перемещения без пробуксовки колес необходимо, чтобы сила тяги не превышала силы сцепления колес с рельсами. При этом допустимое ускорение

С учетом исходных данных, вероятностных факторов и опыта эксплуатации пассажирских лифтов составляющие уравнения (2.2) можно рассчитать следующим образом. Вероятную среднюю высоту подъема кабин knH находят путем введения вероятного коэффициента kn — = 0,7...0,9. Высоту ftp, пройденную кабиной за время разгона до номинальной скорости уном, определяют, зная эту скорость, а также скорость перед механическим торможением v0, допустимое ускорение а и производную ускорения р [12]:

подъеме и опускании кабины, наибольшее количество возможных остановок кабины N = 38, ее вместимость Е = 12 чел. (т = 1000 кг). Номинальная скорость кабины иноы = 2,5 м/с, скорость подхода ее к этажу ц0 = 0,25 м/с, допустимое ускорение а — 2 м/с2, средняя точность остановки Д5 = :±: 30... ..,50 мм.

Таким образом, зная допустимое ускорение на РЭА и выбрав материал прокладки, используя полученные выражения, можно- определить толщину прокладки и проверить эффективность работы прокладки в процессе транспортировки РЭА и при случайных ударных перегрузках, например при падении ее с некоторой высоты Я. При выводе формул не учитывалась упругая деформация основания и деформация самой РЭА. На деле эти деформации приведут к увеличению продолжительности соударений и, следовательно, к некоторому ослаблению ударной нагрузки на РЭА.

эис. 6.20. Осциллограммы движения по треугольной оптимальной шаграмме. Номинальная скорость кабины лифта 1,6 м/с, максималь-юе допустимое ускорение 1,2 м/с2, максимальный допустимый рывок

Ограничение ускорения при пуске и торможении механизма. Производительность механизмов циклического действия, комфортабельность и срок службы их в значительной степени определяются качеством переходных процессов при пуске и торможении. Характеристикой пере-•ходных, процессов может служить временная зависимость скорости рабочего органа механизма. На 3.9, а приведен желаемый для транспортных механизмов график скорости в переходных процессах. Скорость в период пуска и торможения меняется по линейному закону при постоянной величине ускорения. Минимальному времени пуска и торможения соответствует максимально допустимое ускорение. Величина допустимого ускорения для подъемно-транспортных машин определяется технологическим процессом или механической прочностью Кинематической цепи, в которой в переходных режимах работы возникают дополнительные динамические усилия.

Ограничение выходного параметра ЭС — граничное значение допустимого диапазона изменения выходного параметра ЭС.

Параметр av является стандартным отклонением и характеризует рассеяние гистограммы, т. е. разброс отклонений напряжения вокруг математического ожидания. Для большинства гистограмм отклонений напряжения интегральная вероятность попадания в диапазон 4(Tv составляет 0,95. Это означает, что для удовлетворения требований стандарта значение av по результатам измерений не должно превышать 1/4 от ширины допустимого диапазона. Так, если допустимый диапазон отклонений напряжения V=±5%, то необходимо, чтобы ov не превышало 2,5%.

В качестве параллельных диодных ключей выгодно использовать стабилитроны ( 12.15, а). В Этом случае порог срабатывания отличается от нуля при отсутствии специального напряжения смещения. Порог срабатывания ключа определяется напряжением обратного обратимого пробоя стабилитрона. Поскольку это напряжение постоянно при любом значении тока допустимого диапазона и равно {/об:=?/ст, то (см. 12.15, б) с'Вых=:(Лт при Ue*>Uc-T, а при всех других значениях t/CT>t/JX>-0, с/Вых=с/Вх.

Нагрузочная прямая, проводимая из точки, соответствующей напряжению питания индикатора Еа, с углом наклона, определяемым сопротивлением R0, должна пересекать верхнюю и нижнюю границы полосы разброса внутри допустимого диапазона токов. На 2-26, б нанесены две линии нагрузки для двух Еа, определяющих допустимый диапазон колебания напряжения питания. Котангенс угла наклона нагрузочных прямых к оси ординат (с учетом масштабов для токов и напряжений на осях координат) равен ограничительному сопротивлению Д0.

Формулы, полученные для лампового каскада (см. 10.10, а), справедливы и для аналогичного каскада на полевом транзисторе (см. 10.11,6; полевой транзистор с каналом р-типа) после подстановки в них соответствующих параметров-схемы 10.11,6. Для расширения допустимого диапазона изменения входного сигнала как в схеме на лампе, так и на транзисторах в ряде случаев приходится увеличивать (по абсолютной величине) начальное значение входного сигнала UBXQ.

ния Ri или Rz, а иногда и оба сразу. Включение сопротивления R2, хотя и снижает усиление, но одновременно приводит к расширению допустимого диапазона изменений входных сигналов.

Рассмотрим в качестве примера схему стабилизации постоянной разности потенциалов в 10,5 В на сопротивлении нагрузки RH = 300 Ом, питаемую от источника э. д. с. е = 12,5 В. В схеме ( 8.18) может быть применен полупроводниковый стабилитрон типа Д-810, имеющий следующие параметры: ист = = 10,5 В, im = 27 мА, imin = 3 мА, г === 5 Ом при токе > 10 мА. Нагрузкой в схеме 8.18 потребляется ток 1п = 3;) мА, ток стабилитрона имеет смысл выбирать в середине допустимого диапазона, т. е. iCT = 15 мА. Для того чтобы па гасящем резисторе Rr упало избыточное напряжение, необходимо выбирать величину его сопротивления из равенства

В качестве параллельных диодных ключей используют стабилитроны ( 12.11, а). В этом случае порог срабатывания отличается от нуля при отсутствии специального напряжения смещения. Порог срабатывания ключа определяется напряжением обратного обратимого пробоя стабилитрона. Поскольку это напряжение постоянно при любом значении тока допустимого диапазона и равно ^об= и„, то UBb]X = UCT при Ubx > UCT, а при всех других значениях ?/ст > UBX > 0, (7ВЫХ = UBX ( 12.11,6).

г) оптимальный диапазон — область значений, являющаяся частью допустимого диапазона и выступающая в качестве цели, т. е. те значения параметра, которые необходимо стремиться все время поддерживать;

Дифференциальные линейные приемники работают нормально до тех пор, пока принимаемые сигналы находятся в пределах допустимого диапазона синфазных напряжений, обычно в несколько вольт (для 75108-+ 3 В). При использовании длинных линий вы можете, однако, очутиться в ситуации либо высокочастотных синфазных помех, либо низкочастотных разностей напряжений между источником и линией, превышающими в обоих случаях синфазный диапазон приемника. Если эти проблемы встают слишком остро, можно использовать пару рези-стивных делителей на входе приемника, или использовать приемник с встроенным

Очевидно, что, войдя в синхронизм, система будет в нем оставаться до тех пор, пока входной сигнал не выйдет за пределы допустимого диапазона сигналов обратной связи. Интересно знать, как система ФАПЧ входит в синхронизм в первый раз. Ведь начальное частотное рассогласование вызывает появление периодического выходного сигнала на фазовом детекторе разностной частоты. После фильтра нижних частот этот сигнал уменьшается до медленно меняющихся колебаний небольшой амплитуды, но никак не является хорошим постоянным сигналом рассогласования.