Допустимой плотностью

В схеме, представленной на 4.3, на стороне 35—220 кВ вместо выключателей применены отделители и короткозамыкатели. Мощность трансформаторов и сечение проводов линий Л1, Л2 выбирают так, чтобы в нормальном режиме они были загружены на 60—70% (т. е. работали бы в наиболее экономичном режиме), а при возможном отключении одной из линий и трансформатора другая линия и трансформатор могли бы обеспечить, хотя и с допустимой перегрузкой, бесперебойную работу предприятия.

Выбор мощности двухобмоточных трансформаторов для одно-трансформаторной подстанции. Из номограмм следует, что при малых значениях гз (больших т) выбор оптимальной мощности трансформаторов определяется экономическими соображениями, а при больших •ф (малых т) — допустимой перегрузкой трансформатора.

Для привода главных механизмов прокатных станов используются двигатели специального исполнения (металлургических серий) повышенной прочности: а) постоянного тока с параллельным возбуждением на напряжения 220, 440, 630, 750, 860 В и выше с допустимой перегрузкой по моменту около 1,8...2,5 Миом при номинальном потоке (при пониженном потоке эти пределы должны быть снижены), причем в каталогах приводятся две частоты вращения этих двигателей: при номинальных напряжении и потоке и при минимально допустимом потоке возбуждения двигателя; б) переменного тока с короткозамкнутым ротором на напряжения 380/220, 500, 660, 3000, 6000 и 10000 В с максимальными моментами около 1,8...3,0 Мном- Двигатели реверсивных обжимных прокатных станов связаны со станами непосредственно — без зубчатых передач, поэтому они имеют небольшие номинальные скорости и искусственное охлаждение.

Для привода главных механизмов прокатных станов используются двигатели специального исполнения (металлургических серий) повышенной прочности: а) постоянного тока с параллельным возбуждением на напряжения 220, 440, 630, 750, 860 В и выше с допустимой перегрузкой по моменту около 1,8...2,5 Миом при номинальном потоке (при пониженном потоке эти пределы должны быть снижены), причем в каталогах приводятся две частоты вращения этих двигателей: при номинальных напряжении и потоке и при минимально допустимом потоке возбуждения двигателя; б) переменного тока с короткозамкнутым ротором на напряжения 380/220, 500, 660, 3000, 6000 и 10000 В с максимальными моментами около 1,8...3,0 Мном- Двигатели реверсивных обжимных прокатных станов связаны со станами непосредственно — без зубчатых передач, поэтому они имеют небольшие номинальные скорости и искусственное охлаждение.

Допустимые перегрузки по току возбуждения генераторов и синхронных компенсаторов с косвенным охлаждением обмоток определяются допустимой перегрузкой статора. Для турбогенераторов с непосредственным водородным охлаждением обмотки ротора допустимая перегрузка по току возбуждения лимитируется значениями, указанными в табл. 4.6.

В то же время ряд номинальных мощностей силовых трансформаторов выпуска после 1961 г. ( 6-9, а) имеет разрывы в используемой мощности. Эти разрывы определяются шагами стандартных мощностей 1,6—1,35 = 0,25 или составляют 0,25 : 1,6 = 16% мощности трансформатора. Если учесть, что коэффициент заполнения графика равен в среднем 0,7, то значение неиспользуемой мощности составит 16/0,7 ?» 22%. Это в свою очередь означает, что примерно 20% мощности всех выпускаемых трансформаторов не используется. Возможным решением для использования этих 20—25% мощности является установка двух трансформаторов разной мощности, например 100 и 160 кВ -А. Однако это решение нельзя считать технически рациональным. Если из двух работающих трансформаторов один будет поврежден и отключится трансформатор, меньший по мощности, например 100 кВ -А, то трансформатор 160 кВ -А с допустимой перегрузкой 1,35 обеспечит нагрузку даже большую, чем нужно, т. е. 160-1,35 = 200 кВ -А. Но если отключится трансформатор 160 кВ -А, то трансформатор 100 кВ -А сможет обеспечить нагрузку всего лишь 135—140 кВ -А.

циональным. Если из двух работающих трансформаторов будет поврежден и отключится трансформатор, меньший по мощности (100 кВ-А), то трансформатор 160 кВ • А с допустимой перегрузкой 1,40 обеспечит нагрузку большую, чем нужно, т. е. 160 • 1,4 = 224 кВ • А. Но если отключится трансформатор 160 кВ-А, то трансформатор 100 кВ-А сможет обеспечить всего лишь нагрузку 140 кВ • А.

Машины с непосредственным охлаждением обмоток более чувствительны к деформации обмоток при нагревании. Это объясняется более высокими номинальными плотностями тока в их обмотках и неравномерностью нагрева обмоток при перегрузках из-за подогрева охлаждающей среды в каналах. Поэтому эти машины допускают меньшие перегрузки, чем машины с косвенным охлаждением. Допустимая перегрузка по току ротора машин с косвенным охлаждением обмоток определяется допустимой перегрузкой статора.

ной мощности, например 100 и 160 кВ -А. Однако это решение нельзя считать технически рациональным. Если из двух работающих трансформаторов будет поврежден и отключится трансформатор, меньший по мощности, 100 кВ -А, то трансформатор 160 кВ -А с допустимой перегрузкой 1,35 обеспечит нагрузку даже большую, чем нужно, т. е. 160-1,35 == 200 кВ -А. Но если отключится трансформатор 160 кВ -А, то трансформатор 100 кВ -А сможет обеспечить всего лишь нагрузку 135—140 кВ -А.

В схеме, представленной на 4.12, на стороне 35—220 кВ вместо выключателей используют отделители и короткозамы-катели. Мощность трансформаторов и сечение проводов линии выбирают так, чтобы в нормальном режиме они были загружены на 80—90%, а при возможном отключении одной из линий и трансформатора вторая линия и трансформатор могли бы обеспечить, хотя и с допустимой перегрузкой, бесперебойную работу предприятия.

Допустимые перегрузки по току возбуждения генераторов и синхронных компенсаторов с косвенным охлаждением обмоток определяются допустимой перегрузкой статора. Для турбогенераторов с непосредственным водородным охлаждением обмотки ротора допустимая перегрузка по току возбуждения лимитируется значениями, указанными в табл. 4.6.

Допустимой плотностью тока в проводнике пользуются обычно для предварительного или приближенного расчета по нагреванию катушек электрических машин и аппаратов. В зависимости от условий охлаждения допустимая плотность тока при длительной работе многослойных катушек из медных проводов с хлопчатобумажной, шелковой и эмалевой изоляцией принимается 1,5 — 3 А/мм2.

Выпрямительные сварочные установки собирают из полупроводниковых элементов, обладающих свойством проводить ток только в одном направлении. В обратном направлении полупроводники практически не пропускают электрический ток. Основные свойства полупроводникового элемента характеризуются следующими величинами: 1) допустимой плотностью вы-

Процесс изготовления полупроводниковых ИМС представляет собой дальнейшее развитие процессов изготовления дискретных полупроводниковых приборов. Поэтому методы проектирования и расчета таких схем можно считать хорошо отработанными. Достигнутый уровень производства полупроводниковых ИМС позволяет в свою очередь ограничить пределы миниатюри зации, определяемые степенью надежности, допустимой плотностью упаковки и стоимостью изготовления. Полупроводнике-

Совершенствование технологии изготовления ИМС, в частности реализация транзисторов типа п-р-п с высокой допустимой плотностью тока и инжекторных транзисторов типа р-п-р с большим коэффициентом усиления, обеспечило создание специализированных полупроводниковых ИМС повышенной степени интеграции, содержащих в своем составе целые узлы радиоприемных устройств (усилителей, детекторов, схем фазовой автоподстройки частоты и др.).

их критической площадью S и допустимой плотностью дефектов К

Германиевые и кремниевые диоды выгодно отличаются от куп-роксных и селеновых большей допустимой величиной обратного напряжения — до нескольких сотен вольт (достигающей в кремниевых диодах 5000 В) и высокой допустимой плотностью тока — порядка 100 А/см2. Эти свойства позволяют получать значительные выпрямленные мощности при малых габаритах.

Из табл. 3-1 видно, что чем больше масса атома (молекулы) газа (пара), тем ниже критический потенциал. (Небольшое повышение у ртути не вносит заметного отличия в эту закономерность.) У водорода как наиболее легкого газа потенциал распыления достигает нескольких сотен вольт (по отдельным литературным источникам 600 В). В приборах с водородным заполнением потенциал распыления обычно не достигается. В таких приборах катодное падение напряжения ограничивается предельно допустимой плотностью ионного тока, уходящего из разряда (ионного облака) к катоду. С ростом катодного падения напряжения быстро увеличиваются ионный ток, а вместе с ним и мощность, передаваемая разрядом катоду. Эта дополнительная мощность, переходящая в катоде

Порядок плотности тока, соответствующий верхней границе диапазона применимости, вычисленной по соотношению (3.102), около 100 А/см2, что совпадает с предельно допустимой плотностью тока полупроводниковых диодов.

го тока диода и максимально допустимой плотностью прямого тока, которая для германиевых р-л-переходов равна 100 А/см2. Электрические свойства. ВАХ одного из германиевых плоскостных диодов при разных температурах окружающей среды приведены на 3.41. Основные отличия ВАХ и параметров германиевых и кремниевых выпрямительных плоскостных диодов заключаются в следующем.

Важное значение имеют такие параметры, как наибольший ток анода в импульсе и наибольший выпрямленный ток ( 2-11). Величина импульса анодного тока ограничивается либо допустимой плотностью тока эмиссии (например, для вольфрамового катода), либо допустимыми условиями работы оксидного катода, при которых его перегрев током лампы неопасен.

Следует подчеркнуть отличия в конструкции оптического окна излучателя оптопары по сравнению с обычным излучающим диодом. Излучатель излучающего диода изготавливают с кольцевой излучающей областью вокруг расположенной в центре контактной площадки. В результате видимая область излучения как бы увеличивается на площадь контактной площадки. Для оптопары излучающая область должна быть минимальной по площади, что уменьшает краевые потери излучения. Минимальная площадь излучающей области ограничивается допустимой плотностью тока через излучатель. Контактная площадка в излучателе оптопары смещается из центра излучающей области. Это создает минимальное затенение и также уменьшает потери излучения при передаче к фотоприемнику. Малый размер излучающей области позволяет обеспечить, кроме того, стабильность условий оптической связи, сделать их практически независимыми от точности совмещения с приемным окном фотоприемника.