Допустимой кратковременной

Намагничивающее поле может быть весьма кратковременным, например импульсным. При решении вопроса о допустимой длительности импульса следует учитывать возможность возникновения вихревых токов, которые, экранируя внешнее поле, препятствуют проникновению его в толщу магнита, что приводит к неполному намагничиванию всего объема магнита.

на шинах ГРУ, симметричности электрической схемы ТЭЦ. требования энергосистемы к допустимой длительности потери избыточной мощности ТЭЦ, а также от требования обеспечения работы теплофикационных агрегатов по тепловому режиму при повреждении трансформатора связи.

Зависимость допустимой длительности (в секундах) наличия составляющей обратной последовательности тока в обмотке статора генератора принято характеризовать уравнением адиабатического процесса

А — постоянная для данного типа генератора величина, значение которой численно равно допустимой длительности работы генератора в секундах при токе /2=/номг, т. е.

Если время нарастания фронта /но = 2,2 тпр, определяемое временем перезаряда Си при передаче идеального перепада напряжения, оказывается в несколько раз меньше допустимой длительности фронта гфр, то искажениями, вносимыми паразитными емкостями, можно пренебречь. При этом сопротивление ограничивающего резистора находят из неравенства (3.29). В данном примере *но ж 2,2-0,4- 10~в « 0,9 мкс сравнимо с /фр < 1 мкс, поэтому сопротивление /?0гр следует выбирать с учетом влияния паразитных емкостей.

2. Выбрав Ек = 24 В, находим требуемую величину постоянной времени тср, исходя из допустимой длительности среза *ср ^ 1 мкс:

Зависимость допустимой длительности (в секундах) наличия составляющей обратной последовательности тока в обмотке статора генератора принято характеризовать уравнением адиабатического процесса

А — постоянная для данного типа генератора величина, значение которой численно равно допустимой длительности работы генератора в секундах при токе /2=/ночг, т. е.

и непостоянный характер. Оно зависят не только от назначения и ответственности данного электроприемника и от его роли в производственном процессе, но и от ряда других факторов: типа электропривода, схемы электроснабжения, допустимой,длительности перерыва питания и др.

В таблицах даны значения перегрузок относительно номинального тока, а не длительно допустимого для данных параметров охлаждающих сред, которые в эксплуатации могут отличаться от параметров номинального режима. Это определяется трудностью изменения настройки соответствующих защит на действующих машинах (в частности защит и устройств ограничения перегрузок обмотки ротора, имеющих зависимые характеристики срабатывания с использованием интегрального принципа) при изменении условий их охлаждения и существенно облегчает ориентацию дежурного персонала в оценке допустимой длительности возникших перегрузок, хотя при этом не всегда реализуется полная перегрузочная способность машин, например, в случаях работы генераторов и синхронных компенсаторов при пониженной температуре охлаждающего газа, а турбогенераторов - при повышенном давлении водорода.

2.11. Расчет допустимой длительности возмущения t0 при остаточной ЭДС питающей энергосистемы, равной нулю, закончен. Наибольшее время существования нулевой посадки ЭДС, при котором система после снятия возмущения возвращается к исходному рабочему режиму, дает искомое значение t0 с заданной точностью.

Нагрузочная диаграмма электропривода характеризует зависимость вращающего момента, тока или мощности, развиваемой двигателем, от времени. Нагрузочные диаграммы используются для оценки перегрузочной способности электропривода и сопоставления ее с допустимой кратковременной нагрузкой для данного типа электродвигателя, а также для проверки мощности предварительно выбранного двигателя по нагреву.

Условно принято четыре ряда параметров двигателей (I, II, III, IV), которые характеризуют режимы их работы. Первый ряд соответствует допустимой кратковременной нагрузке двигателя (для двигателей постоянного тока она определяется безыскровой коммутацией, асинхронных двигателей переменного тока — максимальным моментом); остальные ряды соответствуют полному использованию двигателе}! по тепловому режиму, когда k = 1, т. е. второй ряд соответствует мощности двигателя при ПВ = 15%, третий ряд — мощности при ПВ = = 25% и четвертый ряд — мощности при ПВ = 40%.

Условно принято четыре ряда параметров двигателей (I, II, III, IV), которые характеризуют режимы их работы. Первый ряд соответствует допустимой кратковременной нагрузке двигателя (для двигателей постоянного тока она определяется безыскровой коммутацией, асинхронных двигателей переменного тока — максимальным моментом); остальные ряды соответствуют полному использованию двигателе}! по тепловому режиму, когда k = 1, т. е. второй ряд соответствует мощности двигателя при ПВ = 15%, третий ряд — мощности при ПВ = = 25% и четвертый ряд — мощности при ПВ = 40%.

Мощность электродвигателя в данном случае определяют, исходя из его перегрузочной способности, характеризующейся коэффициентом тепловой перегрузки. Этот коэффициент показывает, во сколько раз потери при выбранной предельно допустимой кратковременной мощности двигателя превышают потери, соответствующие допустимой продолжительной мощности последнего, т. е. коэффициент тепловой перегрузки

Расчет кратковременной перегрузочной способности других видов подстанционной аппаратуры (трансформаторы тока, разъединители, высокочастотные заградители и т. д.) выполняется на основании расчетных методов, описанных в [82]. Проведенные расчеты показали, что все виды оборудования, охлаждаемые маслом, будут иметь перегрузочную способность, аналогичную перегрузке масляных трансформаторов, а оборудование наружной установки на открытом воздухе, например, разъединители, — аналогичную перегрузке высокочастотных заградителей, поскольку они обладают такой же малой тепловой постоянной времени. Расчетное уравнение для определения допустимой кратковременной перегрузки высокочастотных заградителей выглядит следующим образом:

С учетом предельно допустимой температуры на поверхности бочки ротора (350 °С) определено значение критерия допустимой кратковременной несимметрии: Il2t = 11,2 с. Так же как и для ранее испытанных генераторов меньших мощностей, для турбогенераторов мощностью 800 МВт значение H2t не остается постоянным, а изменяется в широких пределах в зависимости от значения тока /»2. Так, при уменьшении тока обратной последовательности /»2 от 1 до 0,65 значение H2t возрастает ъ 2,5 раза (от 11,2 до 28 с.). С учетом реальных условий работы машины критерий несимметричного режима принимают равным 8.

Высокочастотные заградители. Расчетное уравнение для определения допустимой кратковременной перегрузки высокочастотных заградителей имеет следующий вид:

После проверки двигателя по нагреву его следует проверить по допустимой кратковременной перегрузке согласно (2.6).

Термическая стойкость электрических проводников и аппаратов лимитируется предельно допустимой кратковременной температурой 9,_ доп частей проводников и аппаратов при КЗ, приведенной ниже, которая зависит от степени снижения механической прочности материала проводников и аппаратов при кратковременных нагревах токами КЗ:

где Р1ом — номинальная мощность двигателя, Вт; &I = 1,2—1,5 — коэффициент допустимой кратковременной перегрузки по току, необходимой для обеспечения динамики ЭП; k-, = \,\ —1,2 — коэффициент допустимой мгновенной пульсации тока; г1ОМ — номинальный КПД двигателя; Un — линейное напряжение двигателя, В.

Термическая стойкость электрических проводников и аппаратов лимитируется предельно допустимой кратковременной температурой Экр.доп частей проводников и аппаратов нри КЗ, приведенной ниже, которая зависит от степени снижения механической прочности материала проводников и аппаратов при кратковременных нагревах токами КЗ: