Длительно допустимой

Площади сечений — изолированных проводов и кабелей на ответвлениях к короткозамкнутым электродвигателям на напряжения до 1000 В, установленным во взрывоопасных установках (за исключением помещений класса B-I6 и наружных установок класса В-1г), должны быть такими, чтобы длительно допустимая для них сила тока превышала номинальный ток электродвигателя не менее чем на 25%.

превышает установленную для данного класса точность. Максимальная мощность — длительно допустимая мощность по условию нагрева.

Длительно допустимая температура для провода ПЭВ-2, соответствующего по ГОСТ 8865—58 изоляции класса А, составляет 105° С, для провода ПБД (изоляция- класса У) составляет 90° С.

и других элементов сплав. Его примерный состав: Си — 85%, Мп — 12%, Ni — 3%; желтоватый цвет объясняется большим содержанием меди. Значение р манганина 0,42—0,48 мкОм-м; ТКр весьма мал — порядка (6 — 50)-10"6 К'1; коэффициент термоЭДС в паре с медью всего лишь 1—2 мкВ/К. Манганин может вытягиваться в тонкую (диаметром до 0,02 мм) проволоку; часто манганиновая проволока выпускается с эмалевой изоляцией. Для обеспечения малого значения ТКр и стабильности р манганиновую проволоку подвергают специальной термообработке (отжиг в вакууме при температуре порядка 550—600 °С в течение 1-2 часов с последующим медленным охлаждением; намотанные катушки иногда дополнительно отжигаются при 200 °С). Кроме того, требуется ещё длительное (до 1 года) выдерживание манганина при комнатной температуре. Предельная длительно допустимая рабочая температура сплавов типа манганина не более 200° С; механические свойства: о-р = 450—600 МПа, Д/// = 15—30%. Плотность манганина—8400 кг/м3.

Величины токов определяют сечение обмоток и потери в них. Нагрев трансформатора зависит от суммарных потерь, которые с увеличением нагрузки возрастают за счет потерь в сопротивлениях обмоток, так как потери в стали остаются практически постоянными (AP=PCT+/i2/'i+/22''2). Следовательно, величиной этих потерь определяются максимально допустимая температура частей трансформатора и наибольшая длительно допустимая нагрузка, т. е. /щ, /2н и номинальная (полная) мощность Sn=UHIB, а не отдаваемая активная мощность, которая зависит от разного в условиях эксплу: атации коэффициента мощности нагрузки (Р2=^2/2С08ф2). Некоторая перегрузка трансформатора сверх номинальной допускается на определенное время в случае предшествующей недогрузки; 4) частота (Гц); 5) число фаз; 6) схема и группа соединения обмоток (см. § 9.10); 7) напряжение короткого замыкания ик%,. определяю-

Рабочее напряжение, кВ Сечение жилы, ММ " Длительно допустимая токовая нагрузка, А, при прокладке Стоимость 1 км линии, тыс. руб., при прокладке кабелей

По этим же таблицам может быть определена длительно допустимая нагрузка проводников для температуры среды, отличной от нормированной Фор < №Ср.н-При условии, что нагрев жилы не должен длительно превышать Ож.н, мы из (3-39) находим величину длительно допустимого в этом случае превышения температуры проводника

3. Для каждого графика нагрузки строят кривые нагрева ( 3-9) и по (3-45) подбираются такие проводники, которые при данном графике нагрузки имели бы относительный износ изоляции И^\. Длительно допустимая нагрузка этих проводников принимается равной

Из формулы (2.1) длительно допустимая нагрузка

Если длительно допустимая токовая нагрузка, найденная по формулам (5.9) и (5.11), не совпадает с данными таблиц допустимых нагрузок ПУЭ, разрешается за исходный брать ближайший проводник меньшего сечения при условии, что это сечение не должно быть менее требуемого при определении допустимой нагрузки по (5.8) и (5.10).

1. Для кабеля с бумажной изоляцией, защищаемого от перегрузки и проходящего в невзрывоопасном и непожароопасном помещении, коэффициент защиты (см. табл, 5.8) йзащ = 1. При этом длительно допустимая токовая нагрузка на кабель

Сечение проводов и кабелей напряжением до 1000 В по условию нагрева выбирается в зависимости от длительно допустимой токовой нагрузки. Выбор сечения производится:

Выбор сечений проводов и кабелей по наибольшему длительному допустимому току нагрузки. Нагрев проводников не должен превышать предельных значений длительно допустимой температуры: для проводов и кабелей с поливинилхлоридной и резиновой изоляцией 65 °С; для кабелей с бумажной изоляцией 80 "С; для голых проводов и шин 70 °С. Повышение температуры сверх установленных норм ведет к преждевременному износу изоляции и снижает надежность контактов в местах соединений жил. Чем выше температура окружающей среды, тем меньше должна быть токовая нагрузка на провод или кабель.

Несимметричные сверхтоки. Ниже под несимметричными сверхтоками будут пониматься токи в обмотках статора, характеризующиеся наличием в них составляющих обратной последовательности, значения которых превышают длительно допустимые для генераторов. Составляющие /2 создают магнитное поле, вращающееся относительно ротора с удвоенной частотой и индуктирующее в нем токи двойной частоты. Эти токи создают опасные местные нагревы в контактных переходах торцевой зоны бочки ротора. Значительные /2 вызывают также, например у некоторых типов гидрогенераторов, сильную механическую вибрацию агрегатов. Поэтому длительно допустимой считается работа с током /2, не превосходящим примерно 74-20 % /ном, г (в зависимости от типа генератора). В течение ограниченного времени по условию допустимого нагрева частей ротора могут допускаться значительно большие /2.

тате по принципу действия получается защита, подобная рассмотренной выше защите от сверхтоков /2. Она разработана ВНИИР (Л. А. Наделем и др.). Уставка сигнального органа соответствует 1,05/рот,ном, а органа, запускающего орган с зависимой характеристикой,— приблизительно 1,1/рот,ном. Ток обмотки возбуждения подается в защиту от датчика, в качестве которого при тиристорном и высокочастотном возбуждении используется трансформатор постоянного тока, а при бесщеточном возбуждении — индукционное устройство, представляющее «беличью клетку», охватывающую вал ротора, внутри которого проходят провода от возбудителя к обмотке ротора. В защите предусматривается также учет возникновения перегрузки при не успевшем остыть роторе. Защита достаточно сложна. Поэтому на практике для менее мощных турбо- и гидрогенераторов применяется упрощенная защита. Она выполняется при помощи органа напряжения KV, включаемого параллельно обмотке ротора, воздействующая величина которого пропорциональна /рот. Обычно принимают ?/с,з« 1,5/р.от,ном/?рот, где Крот— сопротивление обмотки ротора в горячем состоянии при максимально длительно допустимой температуре. С учетом того, что при форсировке возбуждения /ротта* может достигать 2 /рот.ном и что время срабатывания защиты не должно превосходить /Д0п, получаются времена срабатывания за-

Нагрузка трансформаторов непрерывно меняется в течение суток. При этом часть суток нагрузка трансформатора может быть меньше номинальной, температура наиболее нагретой точки обмотки при этом будет меньше длительно допустимой и изоляция трансформатора будет недоиспользоваться. Оптимальным для трансформатора должен быть такой режим, при котором износ его изоляции был бы близок к проектному.

Известно, что проводники, аппараты, трансформаторы и другие элементы установки обычно характеризуются приводимыми в их паспортах, каталогах, справочниках или правилах данными длительно допустимой нагрузки. Возникает вопрос, с какой длительно допустимой нагрузкой нужно выбрать из каталога элемент установки, если ожидаемая результирующая нагрузка фактически непрерывно изменяется во времени.

Например, для электроустановки с графиком переменной нагрузки, показанным на 3-2, явно нецелесообразно выбирать проводники с длительно допустимой нагрузкой, соответствующей наибольшему пику Алл; = 90 кет, так как такие проводники несомненно обладали бы чрезмерными запасами по условиям нагрева. Но и проводники с длительно допустимой нагрузкой, равной РСМ, явно тоже нельзя выбирать, так как они значительно перегружались бы и, следовательно, перегревались бы сверх длительно допустимых величин. Очевидно, что в данном случае хорошо использовались бы ПО Нагреву и в то же время надежно работали бы проводники с длительно допустимой нагрузкой, равной какой-то величине Рр, меньшей Рщ^, но большей Рсм. 62

Если, например, мы имели бы линию с циклами нагрузки током 100 а в течение 2 ч и 10 а в последующие 5 ч, то среднеквадратичный ток за 7 ч по (3-13) оказался бы равным 54 а. Если бы мы для такой линии выбрали проводники с длительно допустимой нагрузкой равной 54 а, то они в течение 2 ч перегружались бы почти двукратным током. За это время потери в проводниках, пропорциональные квадрату тока, превышали бы обычные потери примерно в 4 раза и, следовательно, за 2 ч при такой нагрузке проводники могли бы успеть нагреться до температуры, угрожающей полным сгоранием изоляции, или, по меньшей мере, ее порчей.

Кривая на 3-9,6 построена аналогично, но для проводников с длительно допустимой нагрузкой Р„ = 66 кет (202 а при 380 в

Возникает вопрос, допустимо ли для питания установки с графиком нагрузки, приведенным на 3-2, выбирать проводники с длительно допустимой нагруз-

При переменном графике с разными значениями нагрузок на разных его интервалах износ изоляции будет таким же, как при работе с длительно допустимой нагрузкой по нормам, если соблюдается условие