Длительность открытого

Далее под действием отклоняющего поля луч совершает обратный ход по полю (на 2.14 длительность обратного хода по кадру и полям принята условно бесконечно короткой). За следующую 1/50 с луч прочертит четные строки (половину 7-й, 2, 4 и 6-ю) второго поля, изображенные на 2.14, б волнистыми линиями. За счет разности в полстроки растры первого и второго полей оказываются смещенными так, что строки второго поля автоматически укладываются между строками первого поля. В результате полный кадр передается и соответственно воспроизводится за 1 /50 + 1 /50 = 1 /25 с, т. е. число кадров осталось прежним (при котором f„ = 6 МГц), но мелькания яркости отсутствуют, так как /пол > fKp. Таким образом, чересстрочная развертка позволяет, не расширяя полосы частот, устранить мелькания яркости, которые имеются при построчной развертке с fK = 25 Гц.

ИМС К224УН18 и К224УН19 используют в качестве усилителей кадровой развертки. Обе микросхемы работают при частоте входного сигнала 50 Гц, имеют одинаковое входное сопротивление (не менее 5 кОм) и обеспечивают длительность обратного хода луча менее 1 мс. Конструкция корпуса обеспечивает хороший теплоотвод. ИМС К.224УН18 питается от источника напряжением 12 В ±10% и обеспечивает ток отклонения луча не менее 0,4 А. Амплитуда гасящих импульсов не менее 25 В. Для питания более мощной ИМС К224УН19 необходимы напряжения 24 В ±10% и 40 В±10 %, что позволяет создать ток отклонения луча более 1,1 А. Амплитуда гасящих импульсов не менее 100 В. В обеих микросхемах предусмотрены возможности регулировки режима работы.

являются: длительность прямого (рабочего) хода (Пр, длительность обратного хода to6p, период повторения Т, амплитуда импульса Um.

После завершения скачкообразного изменения напряжения ик1 на Д?/2, в течение которого напряжение на конденсаторе С2 практически постоянно, начинается процесс восстановления начальных условий. Состояние транзисторов Т\ — Та на этом этапе соответствует исходному, но конденсатор С2 Раз-ряжен. Зарядка этого конденсатора происходит от источника питания Е через резистор R2 и входное сопротивление транзистора Тг. Постоянная времени цепи восстановления 0В = Св(/?2 + /-ВХ2) гк С2Я2. Длительность обратного хода напряжения uvi(f} соответствует времени восстановления: /озс « Звв я> « ЗС2/?2. После окончания процесса восстановления напряжения на конденсаторе фантастрон готов к новому запуску. Для сокращения времени восстановления используют те же способы, что и в ждущих мультивибраторах (включение эмиттерного повторителя в цепь восстановления, фиксацию напряжения на коллекторе транзистора Т^).

Мы рассмотрели использование в качестве напряжения развертки идеального пилообразного напряжения. В случае реального пилообразного напряжения длительность прямого хода Тп не равна периоду развертки Тр и отличается от него на длительность обратного хода Т0ъ- На 9.1 штриховой линией показано изменение напряжения обратного хода на развертке (линия be), а также изображение обратного хода на осциллограмме (линия аО). Линия обратного хода вследствие нелинейности развертки на участке обратного хода полезной информации не содержит, а лишь искажает осциллограмму. Поэтому на ЭЛТ на время обратного хода подают запирающее напряжение, и луч на это время гасится. Напряжение развертки формируют таким образом, чтобы Гр«

Устройство синхронизации и запуска развертки предназначено для получения устойчивого изображения сигнала на экране осциллографа. Для этого начало рабочего хода развертки должно совпадать строго с одной и той же характерной точкой исследуемого сигнала. При автоколебательном режиме работы генератора развертки этот процесс привязки начала развертки к началу наблюдаемого сигнала называют синхронизацией, а при ждущем режиме и одиночном запуске — запуском развертки. Различие состоит в том, что в автоколебательном режиме развертка генерируется независимо от того, есть или нет сигнал синхронизации. Для обеспечения синхронизации и запуска развертки устройство синхронизации вырабатывает импульс с крутым фронтом и постоянной амплитудой в момент времени, когда входной сигнал достигает заданного уровня. Этим импульсом корректируется длительность обратного хода развертки или ее запуск.

Длительность обратного хода определяется временем заряда конденсатора С через резистор /?„ (по окончании управляющего сигнала) и равна

Длительность обратного хода и коэффициент нелинейности определяются соответственно выражениями (8.24) и (8.25).

На основании сведений об условиях работы и функциональном назначении ГЛИН при расчете обычно задают следующие исходные данные: длительность прямого хода Tnv и коэффициент нелинейности е; длительность обратного хода (или время паузы между импульсами); амплитуду выходного сигнала ?/Выхт> температурный диапазон работы A PC и соответствующие ему доспустимые отклонения амплитуды пилообразного напряжения 6(/ и длительности прямого хода бпр; параметры нагрузки /?н, Сн. В ряде случаев предъявляются специальные требования, например: обеспечение минимальной скважности импульсов, отсутствие начального скачка напряжения на прямом ходе, получение нескольких выходных напряжений различной формы и т. д.

циент нелинейности развертки е<5%; длительность обратного хода не должна превышать k = 20% от длительности прямого хода; частота развертки плавно регулируется от FH»HM = 500 Гц до Рнаиб =• = 5 кГц. В диапазоне температур от 0 до 40 С допустимая нестабильность длительности прямого хода бпр < 5%, нестабильность амплитуды б у < 1%.

Учитывая соотношение (8.53), выбираем RKn — 1,5 кОм. При малой величине RK „ делитель в цепи управления потребляет большой ток. Выбирать RIt н>(5...10) кОм нецелесообразно, так как уменьшаются пределы регулирования UJUV и возрастает длительность обратного хода.

В общем случае импульс имеет следующие характерные участки, которые определяют его форму: 1—2 — фронт, 2—3 — вершину, 3—4 — срез, иногда называемый «задним фронтом», 4—5— хвост. Иногда некоторые участки импульсов могут отсутствовать. Например, отсутствует вершина импульса (см. 70, в и д) и фронт сразу переходит в срез; в большинстве импульсов отсутствует хвост. Указанное подразделение импульса на участки вызвано практическими требованиями. Например, фронт и срез импульса определяют момент открытия и закрытия транзистора; вершина импульса (основная рабочая часть импульса)—длительность открытого или закрытого состояния транзистора; хвост импульса иногда характеризует длительность стадии восстановления импульсного устройства.

Преобразование постоянного напряжения в трехфазное переменное осуществляется коммутацией тиристоров VI — V6, работающих в определенной последовательности. Время открытого состояния каждого тиристора составляет 2/3 полупериода выходного напряжения (длительность открытого состояния тиристоров равна 120°); последовательность включения тиристоров отвечает их нумерации по схеме, т. е. сначала включается VI, через 60° включается V2 и т. д. до V6. После V6 вновь VI и т. д. через каждую V0 периода выходного напряжения. В каждый момент времени вне коммутации открыты одновременно два тиристора. Включение тиристоров осуществляется подачей положительного импульса на управляющий электрод от БУИ. Для выключения тиристоров необходимо ток, протекающий через него, довести до нуля. Это достигается с помощью коммутирующих контуров LC', например, при включении V3 через ранее открытый VI происходит разряд конденсатора С и VI закрывается.

Из ключевого режима эксплуатации следует выделить так называемый аналого-ключевой режим, в котором открытый прибор служит для передачи аналогового сигнала в нагрузку (без усиления), а закрытый прибор такую передачу запрещает. Длительность открытого и закрытого состояний полупроводникового прибора в режиме такого «аналогового ключа» определяется сигналом управления ( В.З). Из схемы имеем при открытом состоянии ключа

26 Импульсный высокочастотный режим—с ростом рабочей частоты увеличивается «удельный вес» коммутационных потерь, так как длительность открытого состояния сокращается ( 7.5). Хотя колебания температуры структуры с ростом частоты обычно уменьшаются, расчет мощ-

Для выбора охладителя полупроводникового прибора учитываются следующие данные: параметры режима эксплуатации прибора (амплитуда и форма тока, длительность открытого состояния, рабочая частота, диапазон рабочих температур — верхняя граница диапазона — максимальная температура структуры), класс прибора (диод, тиристор, биполярный или полевой транзистор, оптопара и т. д.), класс теплового режима (см. § 7.1.3), элементы конструкции (наличие изолирующей прокладки между корпусом прибора и охладителем, тепловые параметры прокладки, наличие теплопроводящей смазки между корпусом прибора и охладителем, тепловые параметры смазки), количество приборов на одном охладителе, расстояние между охладителями, параметры окружающей среды (температура среды, давление, скорость потока теплоносителя).

5. Через тиристор таблеточной конструкции протекает ток синусоидальной формы амплитудой 650 А, частотой 100 Гц; максимальная длительность открытого состояния тиристора 5 мс; /?ст-к = 0,03 С/Вт, Як-0=0,01 С/Вт, Tjmax= 125 °С, 7'ср = 35°С. Рассчитать охладитель штыревого типа.

а — схема; б —временные диаграммы выпрямленного тока без регулирования (а=0) и с регулированием (а=р==0); ка — длительность открытого состояния вентиля

ются тиристоры (последний случай соответствует симметричной или «полностью управляемой» мостовой схеме), временные диаграммы напряжений и токов при афО соответствуют г табл. 3.3. Среднее значение выпрямленного напряжения Udia. Для идеальной схемы при регулировании и регулировочная характеристика, показанная на 3.1, кривая 1, определяются соотношением (3.7). Активная нагрузка с L- или С-фильтром. В настоящем параграфе рассматривается управляемая нулевая или симметричная управляемая мостовая схема. Сглаживающий реактор увеличивает длительность открытого состояния вентилей (см. п. 3.1.1). Если %а<1я, то выпрямленный ток имеет разрывный характер; если же ка^к, то выпрямленный ток непрерывен и если постоянная времени r=L/R'^> ^>l/(2f), его можно считать идеально сглаженным ( д * табл. 3.3 при а=0).

Двухтактная схема приведена на 5.16. Транзисторы VT\ и VT2 с помощью схемы управления СУ включаются попеременно. При этом необходимо обращать внимание на то, чтобы всегда проводящий ток транзистора закрывался прежде, чем другой транзистор перейдет из запертого состояния в проводящее. Если используется принцип широтно-импульсного регулирования выходного напряжения, длительность открытого состояния каждого из транзисторов регулируется, при этом на интервалах, когда оба транзистора выключены, через соответствующий диод VDi или VD2 накопленная в трансформаторе энергия отдается в нагрузку. 292

Таким образом, при наличии хорошего сглаживающего фильтра, управляя только коэффициентом заполнения, увеличивая или уменьшая длительность открытого состояния ключа, мы можем легко регулировать напряжение на нагрузке.

Длительность открытого состояния ключа tP = 12.5 мкс;