Дисперсно кольцевого

7.1. На интегрирующую RC-цепъ с параметрами /?=10 кОм, С = 0,5 мкФ подается шум с равномерным энергетическим спектром в полосе А/=104 Гц и дисперсией 0,5 В2. Найти дисперсию выходного процесса.

Rx (т;) = 9е^10 1т cos 106т, В2. Диод имеет линейно-ломаную вольт-амперную характеристику, внутреннее сопротивление диода RI= = 100 Ом. Параметры нагрузки детектора: Я=100кОм, С = = 1000 пФ. Найти математическое ожидание и дисперсию выходного процесса z (t).

11.26. На вход синхронного детектора^ ( 11.5) подается процесс с равномерным в полосе 1 кГц спектром с центральной частотой 2 МГц и дисперсией 16 мВ2. Гетеродин дает колебание и(7) = 0,5со8(2тг2 • 106? + ср). а ФНЧ имеет полосу 1 кГц. Определить дисперсию выходного процесса.

Решение. Воспользовавшись результатами, полученными при решении задачи 8.6, найдем математическое ожидание и дисперсию выходного напряжения:

Дисперсию выходного напряжения можно получить из последвыражения, положив t л t' равными между собой:

Прежде всего это означает, что дисперсию выходного параметра ИМС можно представить как сумму дисперсий выходного параметра от комплексов элементов, изготовляемых на взаимно независимых операциях (комплексы резисторов, конденсаторов). Следовательно,

В результате получается ослабление шума относительно сигнала. В сочетании с фазовой компенсацией спектра сигнала (на дисперсию выходного шума эта компенсация не оказывает влияния) это и приводит к максимизации отношения сигнал/помеха на выходе фильтра.

Ослабление сигнала из-за неравномерности характеристики /С (со) выражено в меньшей степени, чем ослабление шума, поскольку уменьшение К. (со) имеет место для спектральных составляющих, вклад которых в величину пика сигнала сравнительно мал. В результате получается ослабление шума относительно сигнала. В сочетании с фазовой компенсацией спектра сигнала (на дисперсию выходного шума эта компенсация не оказывает влияния) это и приводит к максимизации отношения сигнал — помеха на выходе фильтра.

Прежде всего это означает, что дисперсию выходного параметра ИМС можно представить как сумму дисперсий выходного параметра от комплексов элементов, изготовляемых на взаимно независимых операциях (комплексы резисторов, конденсаторов). Следовательно,

Знаменатель в (5.1.20) определяет дисперсию шумовой компоненты на выходе фильтра. Определим?[>^(Г)], т.е. дисперсию выходного шума. Имеем

В данном параграфе приводится, возможно, первая попытка расчета <7кр ДЛЯ описанных выше локальных интенсификаторов, основанная на методике расчета кризиса теплообмена при кипении теплоносителя в гладких стержневых сборках, в которой используются подход и критерии, разработанные В. Н. Смолиным [90]. С этой целью для определения критической плотности теплового потока используется третья корреляция указанной методики расчета, предназначенная для предельного случая дисперсно-кольцевого движения, при условии, что коэффициент тепло-гидравлической неравноценности принимается равным единице. Наложение этого условия вызвано тем, что при наличии интенсификаторов происходит интенсивное перемешивание теплосодержания потока по поперечному сечению сборки. Вместо фактора, учитывающего расположение дистанционирующих решеток, в третью корреляцию методики расчета 156

89. Определение границ режима и параметров дисперсно-кольцевого потока в кольцевом канале/В. Н. Зеленский и др. Препринт ФЭИ-172,1969.

Начало дисперсно-кольцевого режима с роликовыми волнами на поверхности пленки соотношением

Наступление дисперсно-кольцевого режима без роликовых волн (только с рябью на поверхности пленки) описывается выражением

Граница начала дисперсно-кольцевого режима

При диаметрах rf< 17-10~3 м наблюдается существенное влияние диаметра на значения относительных потерь. Особенно это проявляется в области дисперсно-кольцевого режима течения. Поэтому для d < 17- 10~3 м значения Дрт/Д/70 из номограммы 2.6 необходимо умножить на а== — / (d) x*-\-f (d)X X х + 1, где / (d) = 8, 4-^496 d (d — диаметр трубы). При расчете необходимо учитывать, что при d > 17- 10~8 м и р > 17,7 МПа а = 1.

6.1. Виды зависимостей q«p (x), хяк— начало дисперсно-кольцевого режима; А'П — предельное паросодержание; хтр — граничное паросодержание; //// — область граничного паросодержания:

Экспериментальные исследования показали, что при одинаковых параметрах при двухстороннем теплоподводе величина критической плотности теплового потока (<7кр) на 20 — 30% выше, чем при одностороннем ((?кр)- С уменьшением давления различие в способе обогрева становится меньше. Влияние двухстороннего обогрева учитывается с помощью поправок к основной расчетной зависимости. Аналогично характеру зависимостей для труб при ха < 0 увеличение массовой скорости способствует росту <7кр, а при ха > 0 его уменьшению (здесь х0 — паросодержание, соответствующее началу дисперсно-кольцевого режима). Влияние диаметра внутренней поверхности кольцевого зазора dT и ширины канала или эквивалентного диаметра da неоднозначно.

Формула (6.50) справедлива для случаев, когда зависимость qvpo (x) носит плавный характер во всей области дисперсно-кольцевого режима течения [для труб при р > 15 МПа рш > 3000 кг/(м3-с)]. Достаточно плавные аналогичные зависимости наблюдаются и для пучков стержней.

С практической точки зрения наибольший интерес представляет область дисперсно-кольцевого режима те-

Детальный обзор и анализ режимов течения даны в работах Дж. Хьюитта и Н. Холл-Тэйлора [5.1], Г. Уол-лиса [5.2], Л. Тонга [5.3], В. А. Мамаева и др. [5.4]. При изучении адиабатных потоков в ряде работ используются координаты р — Fr. Недостатком этого типа диаграмм является малая область существования дисперсно-кольцевого режима, хотя она и может быть несколько увеличена при использовании координат р — Fr0'5 '[5.4].