Дисперсионного твердения

Резонатор с внутренней и внешней магнитными стенками. Дисперсионное уравнение для однослойного ферритового резонатора в этом случае получается из (1.196), если положить У8Н = 0 и учесть (1.18):

При &/ц=0 уравнение (1.22) переходит в известное дисперсионное уравнение для кольцевого изотропного резонатора:

Резонатор с внутренней магнитной и внешней электрической стенками. Дисперсионное уравнение имеет вид

Дисперсионное уравнение для Е и Я-типов колебаний имеет вид:

Дисперсионное уравнение для открытого диэлектрического волновода имеет вид

Влияние стенки волновода можно учесть с помощью поперечно-резонансного метода. Граничное условие на цилиндрической поверхности резонатора и продолжение этой поверхности до металлической поверхности волновода (см. 4.30,а, штриховая линия) записывается в виде идеальной магнитной стенки. Считал, что область 2 между резонатором и стенкой волновода является запредельной, и, приравнивая яа границе между 1- и 2-й областями тангенциальные компоненты поля, можно получить дисперсионное уравнение

разветвлении вблизи ферритовых образцов, и обеспечивающих при малой высоте этих образцов их однородное намагничивание. В изотропном резонаторе, помещенном в прямоугольном волноводе на узкой стенке, при возбуждении падающей волной Ню возникают гибридные колебания. На 4.45,а показана структура поля низшего типа колебания. В [71] отмечается, что резонатор может быт^ь представлен эквивалентным последовательным LC колебательным контуром, шунтированным волновым сопротивлением волновода ZB ( 4.45,6). Такое представление объясняется преимущественно магнитным возбуждением резонатора. Резонансные частоты колебаний в изотропном резонаторе могут быть рассчитаны по приближенному соотношению (4.24). В случае симметричной конструкции с двумя ферритовыми образцами плоскость симметрии 1 — Г, разделяющая сочленение волноводов в /^-плоскости по высоте широкой стенки пополам, является магнитной стенкой ( 4.46). Поэтому, в отличие от Я-плос-костного сочленения, в котором указанная плоскость являетс'я электрической стенкой (см. 4.29), дисперсионное уравнение для резонаторов с учетом зазора между.образцами в данном случае имеет вид -{107]:

§ 4.3. ДИСПЕРСИОННОЕ УРАВНЕНИЕ И УСИЛЕНИЕ ЛБВ

теория ЛОВ строится аналогично подобной теории для ЛБВ. При выводе уравнения необходимо учесть изменение направления движения энергии по замедляющей системе. Получается дисперсионное уравнение, которое позволяет определить постоянные распространения электромагнитных волн, существующих в рассматриваемой системе.

Дисперсионное уравнение, если пренебречь влиянием простран-твенного заряда и распределенными потерями, имеет вид

Дисперсионное уравнение имеет вид, подобный (5.23), однако наличие обрат-вой гармоники меняет знак перед одним слагаемым:

§ 4.3. Дисперсионное уравнение -и усиление ЛБВ 64 § 4.4. Характеристики и параметры ЛБВ . .70

Сплавы Fe-Ni-Al являются важнейшими материалами для постоянных магнитов. Большую роль в образовании высококоэрцитивного состояния этих сплавов играет механизм дисперсионного твердения.

кой и отпуском после формования пружины; упругие свойства создаются за счет дисперсионного твердения, выполняемого после формования пружины.

Высококоэрцитивное состояние таких сплавов обусловливается механизмом дисперсионного твердения (иногда такие сплавы называются сплавами дисперсионного твердения). При высоких темпера-турах (1200—1300 °С) растворимость элементов неограничена и Fe—Ni—А1-сплавы находятся в однородном состоянии (а-фаза). При медленном охлаждении до определенной температуры происходит дисперсионный распад равновесной фазы на две (аг и <х2) фазы, причем агфаза по своему составу близка к чистому железу и является сильномагнитной, другая фаза состоит из Ni—A1 и является слабомагнитной. Таким образом, сильномагнитная агфаза в виде однодоменных включений распределена в немагнитной

Сплавы называют изотропными, так как их магнитные свойства одинаковы, независимо от направления намагничивания. Основными материалами этой группы являются сплавы на основе алюминия, никеля, меди и железа. Эти сплавы отличаются высокой твердостью и хрупкостью, даже в горячем состоянии; они не поддаются ковке и прокатке, магниты из них изготовляют литьем или прессованием из порошков. Получение высокой коэрцитивной силы связано с механизмом дисперсионного твердения. При определенных условиях охлаждения сплава появляются две фазы: слабомагнитный твердый раствор железа и алюминия (ра-фаза) и однодоменные частицы почти

Для производства сплавов с высокой коэрцитивной силой используют в качестве основы сплав типа ЮНДК35Т5, содержащий 34—35 % Со. Однако для получения особо высокой коэрцитивной силы этот сплав требует существенного изменения общепринятого технологического процесса его производства, а именно: отказ от привычного кислого кварцевого плавильного тигля и замены его основным магнезитовым или алундовым тиглем; изменение режима термомагнитной закалки путем введения процесса изотермической магнитной обработки. При изотермической магнитной обработке изделие, находящееся в магнитном поле, охлаждают с критической скоростью (при которой магнитные свойства не меняются) от температуры 1250 °С до температуры, близкой к точке Кюри, после чего прекращают отвод тепла. Вследствие этого фазовые превращения протекают при практически постоянной температуре. Возможно, что при этом создаются наиболее благоприятные условия для процесса дисперсионного твердения сплава. Не

Комоль Fe— Со— Мо Магнитно изотропен. Пластичен в нагретом состоянии, хрупок в холодном. Выпускается в виде горячекатаных прутков и листов. Изделия изготовляют горячими видами обработки (ковка, штамповка, резка, осадка и гибка). В холодном состоянии допускает только обработку резанием. Нуждается в отпуске для дисперсионного твердения, в результате которого улучшаются магнитные свойства. После отпуска тверд и хрупок

Вако (викаллой) Fe-V-Co При содержании до 12 % V изотропен. Пластичен в горячем и холодном состоянии. Изделия изготовляют методами холодной обработки (резание, штамповка, гибка и ковка). Окончательные магнитные свойства не зависят от степени деформации и достигаются в результате отпуска для дисперсионного твердения. После отпуска тверд и хрупок При содержании свыше 12 % V анизотропен. Пластичен в горячем и холодном состоянии. Выпускается в виде очень тонкой холоднокатаной ленты и холоднотянутой проволоки со степенью обжатия свыше 95 %. Окончательные магнитные свойства зависят от степени деформации и достигаются в результате отпуска для дисперсионного твердения. После отпуска тверд и хрупок, но механические свойства тонких лент и проволок такие же, как у высокопрочной стали. Магнитные свойства у проволок выше, чем у лент

Кунифе 60 % Си— 20 % Ni-20 % Fe Анизотропен. Пластичен в холодном состоянии, в горячем — хрупок. Выпускается в виде проволоки, полос и лент. Изделия изготовляют методами холодной обработки (резание, штамповка, гибка и ковка). Окончательные магнитные свойства зависят от степени деформации и достигаются в результате отпуска для дисперсионного твердения. После отпуска мягок и допускает любые виды механической обработки

1) железо—никель—алюминиевые нековкие сплавы дисперсионного твердения — литые магниты;

3.6.1. Железо-никель-алюминиевые нековкие сплавы дисперсионного твердения — литые магниты

3.6.1. Железо-никель-алюминиевые нековкие сплавы дисперсионного твердения — литые магниты...........146