Диаметром окружности

Процесс, протекающий в опоре скольжения при оптимальных условиях жидкостного трения, можно иллюстрировать следующим образом: в состоянии покоя в нижней части, где цапфа соприкасается с подшипником, зазора нет, а на диаметрально противоположной стороне образуется максимальный зазор d = D— d, где D и d — диаметры подшипника и цапфы с учетом отклонений размеров в соответствии с выбранной посадкой ( 7.5).

Так как все камеры соединены с общим коллектором, то в случае одинаковых дросселей у всех камер и концентричного расположения вала (эксцентриситет е = 0) в подшипнике через все камеры потечет одинаковый расход жидкости, потери в дросселях будут одинаковыми и, следовательно, давления в камерах также будут одинаковы. Если сместить вал по направлению в какой-нибудь камере (т. е. е=^0), то сопротивление гидравлического тракта через эту камеру (от коллектора до слива) увеличится. Следовательно, через эту камеру пойдет меньший расход, падение давления в дросселе уменьшится, а давление в камере возрастет. При этом в диаметрально противоположной камере давление упадет. Таким образом, при смещении вала от концентричного положения создается разность давления в камерах, образующая восстанавливающую силу, действующую на вал в направлении, противоположном направлению его смещения. При определении эксцентриситета, величину которого задают при расчете исходя из условий работы ГСП, можно добиться того, что вал будет удерживаться в подшипнике во взвешенном состоянии. Подшипник, выполненный по этой схеме, называется камерным ГСП с постоянными дросселями на входе и отводом жидкости через торцы подшипника. Он отличается сравнительной простотой конструкции. На 7.28 изображен нижний радиальный подшипник насоса РБМК-ЮОО. Корпус подшипника 1 выполнен из стали 20X13. На его внутренней поверхности равномерно по всей окружности расположены 12 несущих камер 3. Вода в несущую камеру поступает через дроссель 2 диаметром 7 мм. На шейку вала насоса напрессовывается втулка, изготовленная также из стали 20X13. Чтобы зафиксировать положение подшипника в горловине насоса при резких изменениях температуры, корпус подшипника центрируется четырьмя шпонками 5. Слив воды из ГСП на всасывание рабочего колеса осуществляется по отверстиям 4. Позднее ГСП был усовершенствован ( 7.29). Со стороны фланца корпуса подшипника в спе-

торых соединена винтовыми канавками 3 размером 20X20 мм с диаметрально противоположной регулировочной камерой 2. Подача среды в ГСП осуществляется непосредственно из заколесной полости ГЦН. Величина давления в рабочих камерах регулируется двумя переменными сопротивлениями: на входе в рабочую камеру и на выходе из нее, причем при сближении с втулкой в камерах с уменьшенным зазором входное сопротивление падает, а

К ротору подводят иглу индикатора, которая отметит место наибольшей вибрации ротора. После этого ротор вращают в противоположную сторону с той же скоростью и тем же способом получают вторую метку. Утяжеленная часть ротора находится в середине расстояния между двумя метками. В диаметрально противоположной точке закрепляют балансировочный груз или высверливают отверстие между метками.

когда индукция вращающего поля максимальна на оси фазы А и в диаметрально противоположной точке. Под действием магнитного притяжения деформированный ротор прижимается к направляющим в двух точках, расположенных в зонах максимальных зазоров. Перемещаясь, поле увлекает за собой со скоростью поля волну деформации и точки соприкосновения гибкого ротора и направляющих. Угловая скорость тела самого гибкого ротора за счет механической редукции при обкатывании катков ротора

Для приведения двигателя в движение необходимо возбудить обмотку 2 постоянным током i2 и включить его якорную обмотку в двухфазную сеть переменного тока частотой Д. При этом обмотка возбуждения образует в зазоре униполярное поле, а обмотка якоря — однопериодное вращающееся поле, которое будет перемещаться с угловой скоростью Qx = M! = 2л/!. Поскольку на одном из полюсных делений эти поля будут складываться (В1 = В[ + В'%), а на другом — вычитаться (В" = В'( — В%), ротор притянется в сторону полюсного деления с большей среднеквадратичной индук-цией бд > Вд. На 63-9 показано положение, которое займет ротор при токах г'1Д = /lm и 11/3 = 0, когда ось вращающегося поля якоря совпадает с осью фазы AI'. зазор на оси А1 будет минимален (6ОТ'„); в диаметрально противоположной точке — макси-

Правильность положения цилиндра характеризуется равенством всех замеров для каждого сечения. Увеличение расстояния от штихмаса до струны и уменьшение с диаметрально противоположной стороны указывают на наклон цилиндра в сторону меньшего размера. В этом случае необходимо спиливать со стороны, противоположной меньшему размеру. Для уточнения наклона и места спиливания разрешается устанавливать временные тонкие прокладки под опорные поверхности. Устранять наклон путем оставления прокладок запрещается.

Так как все камеры соединены с общим коллектором, то в случае одинаковых дросселей у всех камер и концентричного расположения вала (эксцентриситет е = 0) в подшипнике расходы жидкости через камеры, потери в дросселях и, следовательно, давления в камерах также будут одинаковы. Если сместить вал по направлению к какой-нибудь камере (т. е. е^=0), то сопротивление гидравлического тракта через эту камеру (от коллектора до слива) увеличится. Расход жидкости через эту камеру уменьшится, а давление в ней возрастет вследствие снижения потерь в дросселе. Одновременно в диаметрально противоположной камере давление упадет. Таким образом, при смещении вала от концентричного положения создается разность давлений в камерах, образующая восстанавливающую силу, действующую на вал-

Камерные ГСП с переменным дросселированием '( 3.21) нашли применение в основном в насосах для перекачки жидких металлов или жидкостей со взвешенными частицами, поскольку входная щель менее подвержена забиванию, чем дроссели. В частности, приведенный на рисунке ГСП был спроектирован для насосов реактора БОР-60. Он имеет шестнадцать рабочих камер 7, каждая из которых соединена винтовыми канавками 3 размером 20X20 мм с диаметрально противоположной регулировочной камерой 2. Подача натрия в ГСП осуществляется непосредственно из заколесной полости ГЦН. Давление в рабочих камерах регулируется двумя переменными сопротивлениями: на входе в рабочую камеру и на выходе

вала. Это достигается за счет нежесткой фиксации втулки относительно корпуса. При этом втулка получает возможность ради-ально смещаться и, таким образом, «отслеживать» биение вала. Длинная втулка, как уже указывалось выше, чувствительна к перекосам и прогибам вала, поэтому дальнейшим развитием этой конструкции явилось разделение втулки на отдельные кольца, каждое из которых способно независимо смещаться в радиальном направлении. Благодаря малой длине кольца менее чувствительны к перекосам и прогибам вала. Однако длительная работа такого уплотнения возможна лишь при разгрузке колец от осевых усилий, возникающих от действия на них перепада давления. Разгрузка выполняется следующим образом ( 3.29). На торцовых поверхностях кольца 2 и диафрагмы 3 выполняются кольцевые камеры 5, которые через отверстия в кольце сообщаются с полостью повышенного давления Рвх. Давление Рвх создается посторонним источником ( 3.29, а), или равно давлению уплотняемой жидкости ( 3.29,6) [31]. При смещении кольца в осевом направлении под действием перепада давления Рвх—Р0 верхний торцовый зазор уменьшается и давление в камере 5 растет. В это же время из-за увеличения нижнего торцового зазора облегчается слив жидкости из него по периферии кольца 2 и через сверления в диафрагме 3 в полость низкого давления 4. В результате давление в зазорах автоматически распределяется таким образом, что кольцо вывешивается в осевом направлении без механического контакта с сопрягаемыми деталями. При возможном перекосе кольца с одной его стороны торцовые зазоры становятся конфузорными и давление в них возрастает, а с диаметрально противоположной стороны зазоры принимают диффу-зорную форму и давление в них падает. Это приводит к возникновению восстанавливающего момента, препятствующего угловой вибрации кольца. При вращении вала кольцо под действием гид-

т. е. когда продолжение любого плеча попадает с диаметрально противоположной стороны устройства в промежуток между двумя другими плечами. В частности, любая из величин фгь фз2, ф!з должна быть меньше 180°. Если, кроме

Анализируя полученные результаты, отметим, что вектор тока короткого замыкания является диаметром окружности токов только тогда, когда он совпадает по фазе с вектором напряжения источника питания или перпендикулярен к нему. Если угол между вектором напряжения на входе цепи и вектором тока короткого

Так: как ректор /,. совпадает ло фазе с вектором входного напряжения, то! он является диаметром окружности токов. Линию переменного параметра (л.п.п.) ст)оим по сопряженному комплексу

ния /„ = — изображается диаметром окружности токов OD, откуда масштаб тока MI — у^- .

В круговой диаграмме ( 3.14) для двигателей с коротко-замкнутым ротором (при высоте стержней беличьей клетки не более 10 мм для меди и 16 мм для алюминия) окружность токов / строят так же, как и при построении диаграммы ( 3.12), по точкам О и /Сь соответствующим режимам идеального холостого хода при s = 0 и короткого замыкания при s=l. При этом центр окружности токов О\ располагается не на горизонтальной линии 0В, а на линии 01, являющейся диаметром окружности токов. Эту линию проводят под углом 2у к горизонтали, где у — аргумент комплекса ?i==Cie-'v, где sin2y=2IoR\/Ui. Положение точки О определяют согласно 3.13, а точки К\ — по приведенным к номинальному напряжению значениям /к.шш и Рк.ном.

не учитывают активного сопротивления обмотки статора /?ь входящего в формулу (6.1). Влияние этого сопротивления можно установить по упрощенной круговой диаграмме ( 6.1), диаметр которой при условии t/i//i = =const остается неизменным. В этом случае при номинальной частоте линия моментов ОТ образует с диаметром окружности угол YHOM. тангенс которого

реактивная слагающая обращается в нуль, т. е. вектор UB совпадает с диаметром окружности. При дальнейшем увеличении частоты со2Г1Г2>-1, t7Bp<0 и конец вектора UB передвигается по -нижней полуокружности. Наконец, при <о = °о вновь tVBa={7Bp=0 [знаменатели (5.64) и (5.65) содержат более высокую степень со (т4), чем числители (со2 и >со3)] и конец вектора UB возвращается в начало координат.

Для построения окружности тока рассмотрим режим короткого замыкания (г = 0). В этом режиме (ZK = XL} ток короткого замыкания /к = VI XL отстает по фазе от напряжения на зажимах цепи на угол я/2. Он изображается диаметром окружности тока OD. Выбрав масштаб для тока, определим диаметр OD = IJMj и строим полуокружность OBD. При изменении сопротивления от г = 0 до г = оо ток уменьшается от значения /к до нуля; при этом

ным .[!],' представившим тело сложной формы, например шестерню, в первом приближении в виде отдельных цилиндров ( 16): центрального с диаметром окружности впадин D и периферийных, вписанных в ножку и среднюю часть зуба, с эквивалентным диаметром Dn, выражающимся через модуль шестерни т как

Различные способы нанесения размеров диаметра показаны на 2.43. Способ нанесения размеров определяется диаметром окружности и удобством чтения.