Циркуляцией теплоносителя

начала подниматься температура активной зоны. Она превысила максимально допустимые значения через 14 мин после останова инжекторных насосов высокого давления. Должна была начаться естественная циркуляция теплоносителя, но не началась. Предполагалось, что произошло частичное закупоривание активной зоны или образование пустот. Не было выявлено, что естественная циркуляция не началась;

Циркуляция теплоносителя первого контура осуществляется с помощью главных циркуляционных насосов с подачей 6500—7000 м3/ч при давлении в корпусе насоса 120 кгс/см2.

Циркуляция теплоносителя первого контура осуществляется с помощью главных циркуляционных насосов производительностью 6500—7000 м3/ч при напоре 4,5 атм.

дованных вытяжной спецвентиляцией (с кратностью .более 20), в которых поддерживается давление ниже атмосферного на 100—50 н/м2. Управление работой стенда и все необходимые измерения осуществляются дистанционно. Циркуляция теплоносителя осуществляется насосами-дозаторами типа НД или герметичными насосами лабиринтного типа. Насосы типа НД — плунжерные с регулируемой, слабо зависящей от противодавления производительностью. Постоянный контроль за расходом теплоносителя осуществляется при помощи РЭДов с записью показаний. Для точных замеров расхода используются расходомеры объемного типа с автоматической фиксацией времени заполнения мерной емкости. Определение уровня жидкого теплоносителя в зависимости от рабочих условий и параметров производится дистанционными поплавковыми уровнемерами, а также обычными уровнемерами с прозрачным элементом из слюды.

Эксперименты были выполнены на опытном участке с ?)вн=3,09 мм и длиной обогреваемой части 360 калибров. Длина успокоительного участка — 50 калибров. Контур установки—разомкнутый. Циркуляция теплоносителя осуществлялась давлением паров четырехокиси, испаряемой в обогреваемых баллонах. , К экспериментальному участку приварены четыре токопровода: по одному на входе и выходе и два промежуточных. Подключая различные токопроводы к трансформатору тока, можно обеспечить обогрев опытного участка на различ-

Из 5.1 и 5.2 видно, что для обеих схем циркуляция теплоносителя через реактор — принудительная и осуществляется главным циркуляционным насосом (ГЦН).

Как видно из табл. 6.1, число петель реактора ВВЭР-1000 равно 4. Циркуляция теплоносителя осуществляется главными циркуляционными насосами, установленными на холодной стороне каждой петли. Рост мощности реактора достигается не только за счет увеличения диаметра корпуса (диаметра активной зоны), но и за счет интенсификации теплового потока.

* Исключение составляют ЯЭУ, в которых используется естественная циркуляция теплоносителя.

Насосы атомной станции теплоснабжения ACT-500. В установке АСТ-500 циркуляция теплоносителя в промежуточном контуре осуществляется механическими насосами (три насоса на блок). Номинальная подача каждого насоса 2100 м3/ч при напоре 55 МПа и мощности 450 кВт. Насос представляет собой центробежный, вертикальный, одноступенчатый агрегат со стояночным 8 и торцовым 9 уплотнениями вала ( 5.14). Он содержит выем-

В аварийных ситуациях вероятность выброса радиоактивных веществ резко возрастает. Такие аварийные режимы могут возникать при местном разрыве главного циркуляционного контура, при отключении всех ГЦН, при аварийном останове ядерного реактора, при внешних событиях типа стихийных бедствий (пожар, наводнение, землетрясение) и т п. Опасность такого рода аварий заключается в разгерметизации реактора с выбросом радиоактивных веществ в зону свободного режима и окружающую среду. За максимальную проектную аварию принимается полный разрыв главного циркуляционного контура. При этом резко сокращается циркуляция теплоносителя через активную зону реактора, что может вызвать расплавление оболочек твэлов и их разгерметизацию,

Такой СК представляет собой теплоизолированный с тыльной стороны к СИ и боков ящик, внутри которого расположены теп-лопоглощающие каналы, по которым движется теплоноситель. Сверху СК закрыт светопроникающим материалом. Циркуляция теплоносителя в таком подогревателе (чаще всего воды) может осуществляться принудительно с помощью небольшого насоса или естественным путем за счет разности гидростатических давлений в столбах холодной и горячей воды ( 6.3).

Режим расхолаживания. Другой важной особенностью системы с.н. АЭС является наличие крупных механизмов, обеспечивающих расхолаживание энергетического реактора, связанного с процессом остаточного тепловыделения в активной зоне после прекращения цепной реакции деления урана. Различают нормальное и аварийное расхолаживание реактора. Режим аварийного расхолаживания сопровождается исчезновением переменного тока на АЭС как от рабочих, так и резервных ТСН в отличие от режима нормального расхолаживания. Процесс отвода тепла при расхолаживании обеспечивается циркуляцией теплоносителя через активную зону реактора. 130

Система промежуточного контура (ПК) предназначена для отвода тепла от оборудования первого контура. Система ПК представляет собой замкнутую систему с принудительной циркуляцией теплоносителя.

Исследование проводилось на стенде с замкнутой принудительной циркуляцией теплоносителя, позволяющем работать при давлении до 21,6 МПа. Были испытаны три различных участка, имевшие подъемное движение воды. Участок № 1 имел обогреваемую длину 150 мм, участок № 2 - 600 мм, участок № 3 - 1000 мм. На участках № 1 и 2 опытные трубки внутренним диаметром от 4 до 15 мм разгружались от давления. С этой целью трубка помешалась в кожух, в который под давлением подавался воздух. В участке № 3 использовалась неразгруженная трубка диаметром 12x0,6 мм. Во всех опытах использовались тонкостенные нержавеющие трубки с диаметрами 15,0; 13,3; 10,8; 8,2; 8,0 и 4,0 мм. Все участки обогревались переменным током. Обогрев участков № 1 и 2 — равномерный, а участка № 3 — равномерный и ступенчатый, имитирующий косинусоидальный профиль энерговыделения. В опытах на вход участков подавалась недогретая до температуры насыщения вода.

В 1966 г. были выполнены исследования в более широком диапазоне параметров: Р=10—58 бар, Гг= =410—820 °К и Re=(3—30)-104 [3.25]. Стенд представлял собой замкнутый герметичный контур с принудительной циркуляцией теплоносителя, осуществляемой при помощи герметичного насоса с регулируемой производительностью. Технологическая схема обеспечивала осуществление газожидкостного цикла. Детали и узлы стенда выполнены из нержавеющих сталей, стойких в среде четырехокиси азота. Экспериментальный участок был изготовлен из U-образной трубы (Z)BH=2 мм) длиной 700 мм из стали 1Х18Н9Т. Обогрев трубы осуществлялся непосредственным подключением к электрической цепи. Температура стенки замерялась в шести точках по длине, температура газа — на входе и выходе. Погрешность в экспериментальном определении коэффициента теплоотдачи оценивается в ±15%.

Эксперименты проводились в ИЯЭ АН БССР [4.18, 5,12, 5.13] на двух экспериментальных установках с принудительной циркуляцией теплоносителя при подъемном движении потока в вертикальной круглой трубе. Отсутствие пульсаций расхода и давления в контуре установки обеспечивалось дросселями и демпфирующими емкостями с паровым и газовым объемами. Часть опытов выполнена с использованием герметичного насоса лабиринтного типа, практически исключающего за собой пульсации расхода. В экспериментальный участок поступал теплоноситель с заданными температурой или паросо-держанием из предвключенного подогревателя. Опыты проводились на двух участках, изготовленных из тонкостенных электрополированных труб из стали 1X18Н ЮТ с внутренним диаметром 4,13 и 3,6 мм и рабочей длиной 478,5 мм.

Экспериментальные исследования по конденсации-пара системы N2O4 равновесного и неравновесного составов, рассмотренные в [7.2—7.4], выполнялись на установке с естественной циркуляцией теплоносителя.-Эксперименты в ИЯЭ АН БССР [7.1, 7.5, 7,6] проведены на более универсальной установке, принципиальная технологическая схема которой изображена на 7.1. Жидкая четырехокись из рабочего бака /, пройдя последовательно через охладитель 2 и механический фильтр 3, насосом-дозатором 4 типа НД подается в прямоточные

ных ядерных реакторов в стационарном режиме ограничивается нижней частью 2.4, поскольку весовое паросодержание обычно не превышает 20%. В котлах на подкритических параметрах с однократной циркуляцией теплоносителя проходятся все режимы, но при тепловых потоках, исключающих чрезмер-

На 2.6 показана характерная схема корпусного кипящего реактора BWR (фирмы General Electric) электрической мощностью 1220 МВт с принудительной циркуляцией теплоносителя с помощью встроенных в корпус струйных насосов. Активная зона реактора состоит из ТВС квадратного в плане сечения, каждая из которых кроме твэлов содержит трубки с водой для выравнивания энерговыделения. Органы СУЗ выполнены крестообразными; расположены в межкассетных зазорах ( 2.7) и вводятся в активную зону снизу. Реактор оборудован блоком осевых центробежных сепараторов пара и блоком жалюзийных сепараторов. Центробежные сепараторы служат для первичного разделения пароводяной смеси, а жалюзийные — для осушки отсепа-рированного пара [13].

Верхний объем реактора над уровнем теплоносителя выполняет функцию компенсатора давления первого контура. Отвод теплоты из активной зоны осуществляется естественной циркуляцией теплоносителя во всех режимах работы; подъемная часть контура циркуляции включает участок с индивидуальными тяговыми трубами и расположенный над ними общий тяговый участок.

3) отводом остаточного тепловыделения из активной зоны естественной циркуляцией теплоносителя через активную зону и теплообменник первого—второго контуров;

На 2.6 показана характерная схема корпусного кипящего реактора BWR (фирмы General Electric) электрической мощностью 1220 МВт с принудительной циркуляцией теплоносителя с помощью встроенных в корпус струйных насосов. Активная зона реактора состоит из ТВС квадратного в плане сечения, каждая из которых кроме твэлов содержит трубки с водой для выравнивания энерговыделения. Органы СУЗ выполнены крестообразными; расположены в межкассетных зазорах ( 2.7) и вводятся в активную зону снизу. Реактор оборудован блоком осевых центробежных сепараторов пара и блоком жалюзийных сепараторов. Центробежные сепараторы служат для первичного разделения пароводяной смеси, а жалюзийные — для осушки отсепа-рированного пара [13].