Целесообразно увеличить

Для выявления возможностей использования электродвигателя в тормозных режимах целесообразно установить параметры предельных режимов работы, допустимых по номинальным данным двигателя.

Стандарты общих технических условий (ОТУ), являющиеся государственными стандартами, разрабатываются на группы однотипных изделий, для которых возможно и целесообразно установить единые нормы 'показателей качества, и содержат общие требования и положения, справедливые для этой группы изделий.

Для каждого из перспективных лет по обеспеченно!: среднесуточной мощности N0 выработка энергии Э0 = N0-24 и, пользуясь анализирующей кривой / суточного графика ( 7-1), можно определить обеспеченную пиковую мощность AfM „. Добавляя к значениям N резерв N гэс> который целесообразно установить на гидростанции, получим

•" В общем случае надо иметь в виду, что пазы ротора и статора асинхронной машины могут быть скошены относительно друг друга. Обычно в асинхронных машинах скошены пазы ротора, а пазы статора являются прямыми. Поэтому при приведении обмотки ротора к обмотке статора необходимо, представить себе, что приведенная обмотка ротора также имеет прямые пазы. Таким образом, в приведенной машине основные гармоники полей статора и ротора и их результирующего поля будут ориентированы вдоль прямых пазов, в осевом направлении, т. е. эти поля не будут скошены в тангенциальном направлении. Поэтому соотношения между неприведенными и приведенными величинами целесообразно установить, исходя из нескошенного магнитного поля. Для ясности положим, что выражения для обмоточных коэффициентов статора ko6l и ротора &052 содержат в качестве сомножителей только коэффициенты укорочения и распределения обмотки, а влияние скоса будем учитывать с помощью коэффициента скоса &с [см. равенство (20-3)1, вводимого в качестве дополнительного множителя.

По-видимому, для правильной оценки межремонтного периода целесообразно установить экспериментально скорость износа основных деталей в зависимости от режима работы станка.

ний известны все компоненты тензора деформаций. В случае свободной поверхности в локальной системе координат, связанной с точкой поверхности тела, в которой одна ось (s3) совпадает с нормалью к поверхности, а две другие («i и s2) - с касательными к линиям кривизны поверхности, три компоненты тензора деформаций получаются непосредственно из измерений (ei i , е 22 , е 1 2 ) > одна (е з з) — из закона Гука, а две остальные (ei 3 , е23) равны нулю. Для соответствующего тензора напряжений отличными от нуля компонентами являются aj j , a2 2 , а\ г • В этих случаях естественно и целесообразно установить связь искомого вектора напряжений на L не с компонентами вектора перемещений, а с тензором напряжений на 5. Для этого определим тензор функций напряжений Грина H№ (s, х) , соответствующий тензору перемещений Ufk) (s, x) :

Поскольку большая часть приборов имеет две обмотки напряжения, подлежащие присоединению к фазам АВ и ВС, целесообразно установить два однофазных трансформатора напряжения типа НОМ-6, 6000/100 В и включить их по схеме неполного треугольника (см. 16.6).

ламентируются нормами технологического проектирования. Для тепловых электростанций с блоками мощностью 165 МВт и выше принимается один резервный трансформатор при числе блоков не более двух, два резервных трансформатора при числе блоков от трех до шести включительно; при числе блоков более шести целесообразно установить два резервных трансформатора и третий резервный трансформатор генераторного напряжения, находящийся в так называемом холодном ненагруженном резерве с восстановлением. Этот трансформатор не присоединяется к источнику питания, но устанавливается на фундаменте и готов к перекатке на место поврежденного рабочего трансформатора с. н. Мощность резервного трансформатора на блочных электростанциях выбирается из следующих условий: на блоках с питательными электронасосами (до 200 МВт включительно) — из расчета замены рабочего трансформатора с одновременным обеспечением пуска или аварийной остановки второго блока (с погашением топки); на блоках с турбоприводом рабочих питательных насосов и электроприводом пускорезервных — из расчета замены рабочего трансформатора с одновременным пуском или остановкой (без погашения топки, с переводом в растопочный режим) второго блока (при мощности блока до 300 МВт), а также и с аварийной остановкой с погашением топки третьего блока за счет перегрузки резервного трансформатора с. н. в пределах 40 % (при мощности блока 500 МВт и выше). При аварийной остановке блока с погашением топки работа питательного электронасоса не требуется и в нагрузке не учитывается.

В общем случае надо иметь в виду, что пазы ротора и статора асинхронной машины могут быть скошены относительно друг друга. Обычно в асинхронных машинах скошены пазы ротора, а пазы статора являются прямыми. Поэтому при приведении обмотки ротора к обмотке статора необходимо представить себе, что приведенная обмотка ротора также имеет прямые пазы. Таким образом, в приведенной машине основные гармоники полей статора и ротора и их результирующего поля будут ориентированы вдоль прямых пазов, в осевом направлении, т. е. эти поля не будут скошены в тангенциальном направлении. Поэтому соотношения между неприведен-«ыми и приведенными величинами целесообразно установить, исходя из нескошенного магнитного поля. Для ясности положим, что выражения для обмоточных коэффициентов статора ko61 и ротора ko<2 содержат в качестве сомножителей только коэффициенты укорочения и распределения обмотки, а влияние скоса будем учитывать с помощью коэффициента,скоса kz [см. равенство (20-3)], вводимого в качестве дополнительного множителя.

Таким образом, при оптимальных значениях ? 460 т/ч ( 4.6) целесообразно установить две турбины ПТ-60-130.

Второе условие предполагает установку в сети дополнительных компенсирующих устройств (КУ) сверх необходимых по балансу реактивной мощности и обосновывается экономическими соображениями, т.е. если затраты на установку и эксплуатацию КУ перекрываются экономией за счет достигаемого при этом снижения потерь электроэнергии в сети. Мощность КУ, которые целесообразно установить по экономическим соображениям, как пра-

С точки зрения рационального использования вычислительной техники целесообразно увеличить шаг интегрирования по мере затухания экспонент, соответствующих большим собственным числам, определяющим малый шаг интегрирования. Однако, как показано в § 6.4, такое увеличение не может быть произведено для системы уравнений из-за нарушения условия устойчивости разностного метода.

Для выбора защит от междуфазных КЗ необходимо рассчитать токи трехфазных КЗ в определенных характерных точках защищаемой сети, а также за элементами энергосистемы, ближайшими к шинам подстанций и электростанций, входящих в эту сеть, т. е. за трансформаторами и автотрансформаторами. На каждой линии намечаются, как минимум, три точки короткого замыкания — в начале, конце и середине, что позволяет при выборе защит построить кривую изменения первичного тока в защите при перемещении точки короткого замыкания вдоль линии. Если на линии есть ответвление, к которому подключается подстанция, то допустимо разделить линию на части в соответствии с месторасположением ответвления. При выполнении расчетов токов КЗ на ЭВМ целесообразно увеличить число расчетных точек до пяти-шести, что повысит точность построения кривой изменения тока.

Б. Если по (3.122) получается больший размер пластин, то это означает, что увеличение зазора приводит также к уменьшению нелинейности и объема. Действительно, как следует из (3.122) и ((3.123), объем V обратно пропорционален значению т = 1/1Макс + 4/(^мЦв), а отношение SO//M прямо пропорционально этой же величине. Поэтому при увеличении зазора и значения т объем V уменьшится, а отношение SO//M увеличится. Так как выбор листов определяется большим размером пластин по значениям V и s0/lM, то целесообразно увеличить зазор так, чтобы размер листов по обоим этим условиям совпал. Объем V пропорционален кубу линейного размера, а _отношение SO//M— первой степени. Поэтому отношение е = —— остается в табл. 3.1 и 3.2

чёнйя мощности генератора и трансформатора, получить увеличение установленной мощности ГЭС. При этом целесообразно увеличить габариты спиральной камеры. При высоких напорах увеличивается пропускная способность турбин, что может дать в паводок дополнительную выработку энергии. К тому же довольно часто повышается общий КПД ГЭС за счет более полного использования части характеристики с высокими значениями КПД. На 23-1 показано увеличение мощности генератора с N' до N\ и увеличение пропускной способности турбин при повышении напора с //гар до Яр. Подсчитав приращение затрат по ГЭС ДЗг при увеличении мощности ее генератора и экономию затрат по энергосистеме А33, можно по условию ДЗг ^ А33 определить наивыгоднейшую мощность генератора, например, N\ и вместе с тем определить расчетный напор Яр.

х) Чтобы не осложнить расчеты, вместо определения времени, в течение которого «вых нарастает на 0,1 УВЫх mi целесообразно увеличить время и уровень выходного напряжения ва 10%.

Отметим, что для смягчения требований к элементам целесообразно увеличить их число в схеме, т. е. найти оптимальный компромисс между количеством и качеством элементов, которые определяют технологичность изготовления схемы. Так, например, модифицированные схемы с непосредственными связями технологич-~Tiee~~cxe~M" Без резистора в цепи базы; требования, предъявляемые к транзистору ненасыщенной диодно-транзисторной схемы с двумя транзисторами, проще требований, предъявляемых к транзистору насыщенной схемы с одним транзистором, и т. д. Сбор исходных данных, необходимых для расчета элементов ИМС, представляет собой сложную техническую задачу, связанную с разработкой высокопроизводительных методов измерения различных технологических параметров и их статистической обработкой.

Питание осветительных нагрузок должно быть таким, чтобы отклонения и колебания напряжения у ламп рабочего освещения не превосходили допустимого значения (см. § 5-2, 5-3). Это требование легко выполняется при питании осветительных нагрузок от собственных трансформаторов, т. е. если на цеховой подстанции устанавливаются два отдельных трансформатора — для питания силовой и осветительной нагрузок. Возможно также применение тиристор-ных стабилизаторов для питания освещения, если это окажется более экономичным и удобным. Питание силовой и осветительной нагрузок от одного трансформатора удешевляет электрическую и строительную части подстанции. Однако при пуске двигателей в питающей сети происходят кратковременные снижения напряжения, что приводит к частому миганию ламп, а последнее в свою очередь снижает производительность труда. Поэтому при решении вопроса о совместном питании освещения и силовой нагрузки в сетях 380—200 В необходимо делать проверочные расчеты по определению колебаний напряжения при пуске двигателей. Питание освещения от силовой сети напряжением 660 В осуществляется через понизительные трансформаторы 660/220 В. В этом случае также надо делать проверку на колебания напряжения при пуске двигателей. Для уменьшения колебаний напряжения при пуске двигателей при совместном питании силовой и осветительной нагрузок иногда целесообразно увеличить мощность трансформатора, если это окажется экономичнее и удобнее применения тирис-торных стабилизаторов напряжения.

Для повышения достоверности прогноза по первому способу целесообразно увеличить количество испытаний образцов с концентраторами напряжений как за счет расширения температур-но-силовой области, так и за счет некоторого варьирования формы надреза, это позволит менять в более широких пределах вид напряженного состояния. Все это повысит точность оценки коэффициента неоднородности

наружной поверхностей оболочек и состоит из вертикальных и кольцевых стержней. Наличие зон с большим количеством ЭП должно учитываться при разработке проекта армирования оболочки: в местах размещения ЭП целесообразно увеличить ячейку ненапрягаемой арматурной сетки, меняя сечение арматуры или количество сеток; каналообразователи напрягаемой арматуры

Нормальные кольцевые силы NK, отнесенные к 1 м сечения, не превышали 30 кН/м и были примерно в два раза меньше значений, полученных в расчете МКЭ. Нормальные кольцевые силы зависят в основном от нулевого и первого членов разложения нагрузки в ряд. При этом при ф = 0 нулевой член разложения нагрузки Р,о дает растягивающие силы, а первый Р\—сжимающие. Указанное выше увеличение у\ воздействия PI (для соответствия горизонтальных составляющих ветрового напора) рекомендуемым значениям [1, 2] привело к снижению расчетных величин кольцевых растягивающих сил, чтобы избежать этого коэффициент г/о целесообразно увеличить до 1. В этом случае значения кольцевых нормальных сил в обоих расчетах на большей части трубы становятся близкими друг к другу.

При последних пропусках для уменьшения времени прокатки целесообразно увеличить скорость, ослабив магнитный поток двигателя. Соответствующий график скорости изображен на 4.42, III.