Целесообразно рассчитывать

'позволяет использовать минеральную смазку и применять как подшипник качения, так и подшипник скольжения (гидродинамический или гидростатический). Уплотнение вала целесообразно располагать ниже верхнего подшипника, поскольку это способствует снижению количества паров минеральной смазки, попадающих в теплоноситель. Однако при этом ухудшаются условия замены уплотнения.

байты слов могут иметь как четные, так и нечетные адреса в памяти. Если слово начинается с четного адреса, обращение к нему произойдет в одном цикле, в то время как обращение к слову с нечетным адресом младшего байта займет два цикла. Поэтому для сокращения времени выполнения программ целесообразно располагать слова в памяти так, чтобы их младшие байты имели четные адреса.

шииниковых щитов часть станины может иметь меньшую толщину. Толщину станины определяют из электромагнитного расчета. Полученные размеры станины обеспечивают ее достаточную прочность и жесткость. В машинах постоянного тока станины как при защищенном (степень защиты IP22), так и при закрытом исполнении (степень защиты IP44) (см. 10.3) имеют гладкую внешнюю поверхность. При высотах оси вращения до 200 мм станины выполняют из цельнотянутых стальных труб, а при больших высотах оси вращения сваривают из толстолистовой стали, свернутой в трубу. Сварной шов целесообразно располагать по линии главных полюсов, чтобы исключить влияние этого шва на распределение магнитного потока. В удлиненных станинах предусматривают люки для обслуживания коллектора и подачи охлаждающего воздуха.

На первом ярусе сети целесообразно располагать ПМВ с большим числом выходов, а на втором — ПЛМ (г,?).

В схемах с промежуточным перегревом один регенеративный подогреватель всегда целесообразно располагать так, чтобы он обогревался частью пара, отбираемого из потока, направляемого на перегрев ( 4.7). Нагрев питательной воды в этом подогренателе, непосредственно определяемый расположением следующего отбора, в условиях оптимальной тепловой экономичности значительно выше, чем во всех других подогревателях, и зависит от начальных параметров пара и параметров промежуточного перегрева, температуры питательной воды, числа отборов в головной части турбины и за пароперегревателем, а также их расположения.

органов с одним Up и одним /Р рассмотрение вопроса удобно проводить в комплексной плоскости сопротивлений. В этой плоскости могут быть изображены как сопротивления элементов сети (см. 6.2), так и характеристики 2с,р=/(фр) органов. В начале координат ( 6.4) целесообразно располагать конец участка БВ, со стороны Б которого включается рассматриваемое устройство защиты. Для выполнения органа сопротивления, например I ступени, характеризуемого Zj,s «0,85?Л1БВ , при отсут-ствии факторов, которые могли бы существенно искажать его работу, достаточно было бы иметь характеристику

После окончания компоновки элементов на модулях приступают к компоновке модулей и отдельных крупногабаритных элементов, которые целесообразно располагать непосредственно на шасси аппарата. Компоновку выполняют, пользуясь плоскими макетами деталей в нескольких проекциях.

Для управления отдельными электроприводами, расположенными обособленно и не связанными цепями блокировок с другими; приводами, при значительном числе включений используются отдельные блоки и панели управления, встраиваемые в шкафы или ящики. Шкафы управления целесообразно располагать в непосредственной близости от механизма, если это допустимо по1 условиям окружающей среды. Комплектный шкаф управле-

При устройстве голых токопроводов приходится считаться со значительными потерями энергии в поддерживающих и ограждающих конструкциях, вследствие чего фазы целесообразно располагать симметрично и в максимальной близости друг от друга. Конструкция симметричного токопровода показана на 8-17, а его расположение в специальной надземной галерее на 8-18.

площадке, то ее располагают иногда ступенчато, на искусственно созданных уступах склона местности. При очень узких ущельях и крутой склоне ОРУ располагают на крыше здания ГЭС, специальном мосту или на другом берегу реки. Бассейн суточного регулирования целесообразно располагать как можно ближе к напорному бассейну; часто они конструктивно увязываются (Гюмушская ГЭС на р. Раздан, Эзминская ГЭС на р. Терек).

крепляются главные и дополнительные полюсы, является частью магнитопровода. В целях уменьшения размеров подшипниковых щитов и повышения их жесткости иногда увеличивают длину станины. Развитая в сторону подшипниковых щитов часть станины может иметь меньшую толщину. Толщина станины определяется из электромагнитного расчета. Полученные размеры станины обеспечивают ее достаточную прочность и жесткость. В машинах постоянного тока станины как при защищенном (степень защиты IP22), так и при закрытом исполнении (степень защиты IP44) (см. 8-3) имеют гладкую внешнюю поверхность. При высотах оси вращения до 200 мм станины выполняются из цельнотянутых стальных труб, а при больших высотах оси вращения свариваются из толстолистовой стали, свернутой в трубу. Сварочный шов целесообразно располагать по линии главных полюсов, чтобы исключить влияние этого шва на распределение потока. В удлиненных станинах предусматривают люки для обслуживания коллектора и подачи охлаждающего воздуха.

В практике расчетов часто ограничиваются определением только двух точек характеристик: начального пускового и максимального моментов и начального пускового тока. Такой расчет дает лишь приближенные сведения о пусковых свойствах двигателя и может привести к погрешности при определении перегрузочной способности из-за неточности определения критического скольжения. Поэтому при проектировании целесообразно рассчитывать полные пусковые характеристики, т.е. зависимости Af* = /(s) и /* = /(s) для всего диапазона изменения скольжений от s = 1 до значения, соответствующего режиму, близкому к номинальному.

Для получения более или менее линейной зависимости сопротивления R3 от температуры для большого температурного диапазона значение k целесообразно рассчитывать из условия нахождения трех точек кривой R3 = f (Т) на одной прямой линии. Это совмещение кривой R3 с прямой можно осуществить, например, при температурах: Тк — начальной температуре, Тср — средней температуре и Тк — конечной температуре измеряемого диапазона температур. Указанное условие будет выполнено, если приращения сопротивлений А^эн и Д#эк корректированного термоэлемента при температурах Тн и Тк равные

Так как второй способ не требует предварительного вычисления приращений Atft или АФ^, для определения которых нужно решить систему уравнений (3.12 а), (3.13 а), (3.14 а), (3.17), во всех случаях целесообразно рассчитывать изменение энергии или коэнергии системы в виде суммы приращений энергии или коэнергии в отдельных ветвях цепи. При этом трудоемкость по сравнению с первым способом снижается в несколько раз.

Z.v целесообразно рассчитывать как цепь с двумя узлами, определяя прежде всего смещение нейтрали по формуле цепи с двумя узлами (2-73)

целесообразно рассчитывать не по

С увеличением амплитуды тока базы возрастает крутизна нарастания тока коллектора, поэтому уменьшается длительность фронта выходного импульса. Следовательно, целесообразно рассчитывать коэффициент трансформации по формуле (2.32):

ствах двигателя и может привести к погрешности при определении перегрузочной способности из-за неточности определения критического скольжения. Поэтому при проектировании целесообразно рассчитывать полные пусковые . характеристики, т. е. зависимости M*=f(s) и /t=f(s) для всего диапазона изменения скольжений от s=l до значения, соответствующего режиму, близкому к номинальному.

приближенные сведения о пусковых свойствах двигателя и может привести к погрешности при определении перегрузочной способности из-за неточности определения критического скольжения. Поэтому при проектировании целесообразно рассчитывать полные пусковые характеристики, т. е. зависимости М* =f(s) и Г* =J{s) для всего диапазона изменения скольжении от s = 1 до значения, соответствующего режиму, близкому к номинальному.

Ущерб целесообразно рассчитывать по показателям надежности каждого сечения в зависимости от расчетного времени восстановления сечения и согласно данным табл. 43.42:

При легком грузозахватывающем устройстве [G0/(G0 + GHOM) < < 0,1] определить достаточно точно значение гло невозможно. В этом случае Мст2 целесообразно рассчитывать по формуле (3.14), определив предварительно значение Л/тр0.

Не останавливаясь детально на методике определения параметров элементов цепи запирания, следует только отметить, что токоограничивающие резисторы RI, R6 целесообразно рассчитывать из условия протекания по ним тока