Целесообразно представить

Для проверки правильности решения целесообразно построить векторную диаграмму, а также подсчитать активную и реактивную мощности всех участков цепи и сопоставить их с результатами, полученными при помощи формулы комплексного значения мощности.

В воздушном зазоре 1/мб.= HJU = ФКыв и, очевидно, график Ф(1/м„) представляет собой прямую линию, проходящую через начало координат ( 6.13). Для определения магнитных потока Ф и напряжения UM целесообразно построить график Ф = = /( — ^ Мб)> являющийся зеркальным отображением графика Ф(/7м8) относительности оси ординат (см. 6.13).

Из четвертого требования (п. 1) вытекает, что стабилизатор наиболее целесообразно построить на биполярных транзисторах. Постоянное значение выходного напряжения позволит выбрать относительно высокое опорное напряжение, что увеличит коэффициент стабилизации.

6. Оба выпрямителя будут построены на полупроводниковых диодах. Однополупериодная схема выпрямления, хотя и наиболее простая, не может быть применена в основном выпрямителе из-за больших пульсаций напряжения и плохого использования сетевого трансформатора питания. При токе нагрузки 5 А потребовался бы громоздкий фильтр. Если же допустить большие пульсации, то возрастут требования к электронному стабилизатору, который должен будет компенсировать не только медленные изменения напряжения, но и пульсации. Из двухполупериодных схем для основного выпрямителя лучше применить мостовую схему, имеющую при равных условиях трансформатор меньших габаритов ( 3.21). Вспомогательный выпрямитель, вероятно, целесообразно построить также по мостовой схеме. Обоснованный выбор для него мостовой схемы или двухполупериодной схемы с нулевым выводом возможен лишь на основе экономического анализа вариантов.

3.6. Целесообразно построить предварительно векторную диаграмму.

Аналитическое определение "минимума Т приводит к громоздким преобразованиям. Поэтому целесообразно построить зависимость ?=/(&), минимальное значение которой будет соответствовать искомой величине Q. Для электромагнитов с поворотным перемещением подвижной части задаются зависимости
Из приведенных рассуждений следует, что для эффективной работы моста необходимо, чтобы сигнал иъх поступал от низ-коомного источника, а приемник сигнала {/Вых был высокоом-ным. Для выполнения этих условий целесообразно построить избирательный усилитель на базе УНТ с дифференциальным входом, включив мост в цепь отрицательной ОС усилителя, как это показано на 4.25, в. Входной сигнал переменного напряжения в этом случае подается на второй неинвертирующий вход усилителя и параметры источника сигнала f/BX не сказываются на избирательных свойствах усилителя. По постоянному току через сопротивление Rl-\-R2 (см. 4.25, а) усилитель оказывается охваченным 100%-ной отрицательной обратной связью и весьма стабилен. При выборе сопротивления Rl-\-R2 усилитель будет иметь очень малую токовую составляющую дрейфа (при условии, что токи входов /_ = /+), что часто позволяет исключить внешние разделительные конденсаторы.

Для построения годографа вектора выходного напряжения Овык воспользуемся методом построения окружности по трем точкам. Для этого, рассмотрим три ре жима цепи и определим с помощью построения топографически?; диаграмм: напряжения положения вектора ?/вых и, следовательно, точки С для этих режимов. Для удобства построения д«граммы на векторе входного напряжения L'1!X как на диаметре целесообразно построить окружность.

Из сравнения к. п. д. рассмотренных циклов для одинаковых условий сжатия можно заключить, что использование тепла происходит лучше, если подвод тепла идет при постоянном объеме. Однако при таком подводе тепла быстро нарастает давление газа, что вызывает большие механические напр яжеиия в металле и ведет к утяжелению двигателя. Поэтому было бы целесообразно построить цикл таким образом, чтобы подвод тепла в нем шел сначала при v = const, затем, когда давление дойдет до поставленного предела, продолжить подвод тепла при р — const. Такой комбинированный процесс подвода тепла осуществляется в так называемом смешанном цикле. Он изображен на 4-4.

Поэтому в малых машинах со сравнительно небольшими радиальными размерами, у которых охлаждение обеспечивается в ос-иовнотт теплопередачей с сребренной оболочки, увеличение Da\ и вызванное этим уменьшение 5Эф отрицательно сказываются на тепловом состоянии машины. В этом случае целесообразно применять относительно малые диаметры сердечников. При увеличении радиальных размеров машины и росте расстояний между тепловыделяющими и теплоотдающими элементами роль наружного оребрения в теплопередаче несколько снижается и все большее значение приобретают внутренняя циркуляция воздуха, дополнительное охлаждение ротора и пр. Для таких двигателей за счет уменьшения высоты ребер могут быть приняты относительно большие значения Da\, Такие «короткие» с максимальным значением Da\ машины целесообразно использовать для двигателей со степенью защиты IP23. Исходя из этих соображений, в современных сериях двигателей целесообразно построить ряд внешних диаметров сердечника таким образом, чтобы обеспечивалось линейное уменьшение расстояния ЛПр от нижней кромки сердечника до опорной поверхности лап с увеличением высоты оси вращения. Так, например, в сериях двигателей 4А и АИ отношение ЛПр/// изменяется от 0,205 при Н= 56 мм до 0,124 при Я=250 (в двигателях 4А) и 0,140 при //=280 (в двигателях АИ).

При произвольной форме напряжения и (t) в результате интегрирования в (6.96) можно получить трансцендентное уравнение относительно t. В этом случае для определения времени трогания по (6.96) целесообразно построить график зависимости i (t) и, задаваясь i = = 1тр, по графику найти ?тр. Аналогично можно найти время трога

Первый этап разработки элементов таких устройств — выбор их структурной схемы, а второй этап — выбор типов ПТ и определение места их расположения в счетно-решающей схеме. При этом целесообразно представить заданные и искомые векторы на диаграмме, которую затем следует рассматривать состоящей из нескольких прямоу-

довательности более простых операций. Например, преобразователь свет — сигнал целесообразно представить в виде последовательно соединенных однородного оптического фильтра, идеального развертывающего устройства (с бесконечно малым размером РЭ), безынерционного линейного или нелинейного преобразователя свет — сигнал и инерционного линейного электрического звена.

dWr2,./dt = — Rrir2a. 4- pwr , dWr2?/dt — — Разложив выражения потокосцеплений и токов на симметричные составляющие, можно получить уравнения в координатах а, Р через потокосцепления и токи ротора. Чтобы при моделировании на АВМ потребовалось меньше суммирующих блоков, потокосцепления целесообразно представить как сумму произведений токов на индуктивности в относительных единицах:

Разложив выражения потокосцеплений и токов на симметричные составляющие, можно получить уравнения в координатах а, Р через пото-косцепления и токи ротора. Чтобы при моделировании на ЭВМ потребовалось меньше суммирующих блоков, потокосцепления целесообразно представить как сумму произведений токов на индуктивности в относительных единицах:

7.28. Так как в режиме холостого хода Ки = —2 — ^—, то задача сводится к определению Ап. Целесообразно представить данный четырехполюсник как соединение трех четырехполюсников ( 7.28,6), из которых [1] и [2] соединены параллельно, а [1,2] и [3] каскадно.

или 100/Г. Поэтому при анализе выражение (2.20) целесообразно представить в более общем виде:

Контур интегрирования выбирают таким, чтобы он совпадал с линией поля. Для области 19.7 в качестве контура интегрирования взят участок между линиями (/, 25) и (/, 26), который обозначен пунктирной линией. Ток 1П, ограниченный контуром интегрирования, целесообразно представить в виде вещественной /п1 и мнимой /П2 частей:

В заключение целесообразно представить физическую трактовку воздей-ствия кориолисовой силы на поток, не отвлекаясь от влияния вязкости и наличия поперечных составляющих скорости относительного движения.

Для анализа работы тиристора четырехслойную структуру целесообразно представить в виде комбинации двух транзисторов: р—п—р-типа (Ti) с эмиттерным П\ и коллекторным Я2 переходами и п—р—n-типа (Т2) с эмиттерным Я3 и коллекторным Я2 переходами ( 64, б). Транзисторы включены таким образом, что базовый вывод одного связан с коллекторным выводом другого, и наоборот, т. е. транзисторы охвачены положительной обратной связью по току. Следовательно, коллекторный ток транзистора Т\ одновременно является базовым током транзистора Тч, а коллекторный ток транзистора Т2 является базовым током транзистора Т\:

Поэтому для проведения качественного анализа поведения преходящей составляющей \iL" uc"]f ее целесообразно представить через элементы спектрального расщепления матричной экспоненты еА' . Однако такое представление, согласно основной формуле для функции от матрицы, зависит от особенностей спектра матрицы А. Так, если спектр матрицы А простой (она имеет различные собственные значения а\ и а%), то

В ряде случаев целесообразно представить ряд'Фурье в комплексной форме. Это особенно будет полезно при рассмотрении в гл. 11 частотного метода анализа процессов в электрических цепях. Выше ряд Фурье был представлен в виде