Аналогично рассмотренному

Сопротивление второй ступени г.3 = 1 ,03 — 0,69 = 0,34 Ом. Аналогично рассчитываются сопротивления последующих ступеней. При этом расчете получены следующие значения сопротивлений ступеней:

Составление таблицы обмотки ( V.5, а) удобно начинать с секции, лежащей в верхнем слое элементарного паза /. Первый частичный шаг yl — из верхнего слоя паза / в нижний слой паза 5 (1+4=5). Второй частичный шаг у.г — из нижнего слоя паза 5 а верхний слой паза 2 (5—3=2). Аналогично рассчитываются другие шаги.

Аналогично рассчитываются и другие показания прибора. Результаты расчетов сведены в та^л. 10.37.

Аналогично рассчитываются сопротивления последующих ступеней. При этом расчете получены следующие значения сопротивлений ступеней:

Аналогично рассчитываются и другие коэффициенты полинома: 62.= — 0 189; *з= —0,016; 612=0,004; 613 = 0,001; 62з=0,009; 6Ш = 0,001. Искомый полином кратности пускового момента

Аналогично рассчитываются входные сопротивления и для последующих каскадов.

Аналогично рассчитываются цепи с произвольным числом параллельных ветвей с нелинейными элементами.

Аналогично рассчитываются погрешности, вносимые трансформатором напряжении.

Аналогично рассчитываются и другие коэффициенты полинома: Ьг— — 0,189; 63=— 0,016; &i2 = 0,004; &13=0,001; Ь23=0,009; Ь123 = 0,001. Искомый полином кратности пускового момента

Аналогично рассчитываются сопротивления последующих ступеней. При этом расчете получены следующие величины сопротивлений ступеней:

Полученные данные соответствуют первым точкам характеристик электродвигателя. Путем увеличения момента нагрузки М на валу, аналогично рассчитываются последующие точки характеристик. По данным табл. 13.1(М) строятся затем рабочие характеристики I\, Pi, M, m, coscpi, t, s(P2) и механическая характеристика т(М) или M(s) двигателя.

Существенную роль при работе резистора играет распределенная емкость изолирующего р—«-перехода. Несмотря на то что эта емкость не превышает обычно 2...5 пФ, величина емкостного сопротивления оказывается соизмеримой с сопротивлением резистора (5 кОм на частотах порядка 10 МГц). Повысить эту частоту можно, пропорционально уменьшая размеры резистора, паразитная емкость которого при этом уменьшается пропорционально квадрату линейных размеров, а сопротивление остается неизменным. Особенно неблагоприятно сказывается влияние емкости изолирующего р — п-перехода на резисторы большого сопротивления. Решить эту проблему пытались созданием резисторов, заключенных между двумя диффузионными областями (пинч-резисторов). В этом случае используется глубинная, слаболегированная часть диффузионной области (чаще всего базовой), обладающая высоким объемным удельным сопротивлением [8]. Она отделена от поверхности подложки диффузионной областью с повышенной концентрацией носителей противоположного знака. Такой резистор имеет нелинейную вольт-амперную характеристику, так как изменение тока ведет к изменению падения напряжения на резисторе, которое складывается со смещающим напряжением, приложенным к переходу. Ширина обедненной области р — /г-перехода увеличивается, сечение резистора при этом уменьшается. Это аналогично рассмотренному ранее явлению «смыкания» канала в структурах полевых транзисторов.

Аналогично рассмотренному примеру преобразуется система уравнений состояния общего вида, записанная в матричной форме

аналогично рассмотренному ранее способу строим подтаблицы переходов WQ, ... , WT и кодируем состояния МПА. При Т > 7"б МПА не реализуем на заданном ТЭЗ.

Пусть полупроводниковый образец в виде тонкой пластины освещается монохроматическим светом из области собственного поглощения. Протяженность области объемного заряда вблизи поверхности мала по сравнению с диффузионной длиной и а""1. При этом определение избыточной концентрации носителей заряда, например дырок, аналогично рассмотренному в § 4.1, т. е. избыточную концентрацию носителей заряда рассчитывают по (4.10) с учетом коэффициентов (4.11) и (4.12). Если предположить, что образец достаточно толстый, т. е. w^>Lp и w"^>l/,a, то избыточная концентрация носителей заряда на поверхности

При нанесении металлической пленки методом катодного распыления вместо нагрева испаряемого металла его бомбардируют ионами инертного газа, чаще всего аргона. Метод катодного распыления осуществляют аналогично рассмотренному ранее методу ионного травления (см. § 2.7), причем катод-мишень изготовляют из металла, из которого формируется пленка.

Аналогично рассмотренному примеру решается задача реализации фильтра любого порядка. Например, полиномиальный ФНЧ пятого порядка (т = 5) реализуется в виде одной из двух схем, показанных на 10. 11, а и б. Количество реактивных элементов определяется порядком фильтра т. Отличие фильтра Баттерворта от фильтра Чебышева будет заключаться в этом случае только в

Как видно, она содержит центральный процессор ЦП (имеющий устройство аналогично рассмотренному выше МП), ПЗУ, ОЗУ и устройства ввода и вывода информации. Устройство ввода содержит селектор адреса и так называемые порты ввода для считывания информации с гибкого диска, АЦП, телетайпа, перфоленты. Устройство вывода также содержит селектор адреса и порты вывода информации (дисплею, печатающему устройству, устройству выхода на перфоленту, ЦАП).

Значение суммарной м. д. с. F асинхронной машины может считаться приблизительно неизменным, т. е. не зависящим от токов /! и /2 статора и ротора. Это утверждение аналогично рассмотренному в гл. 11 положению о примерном постоянстве суммарной м. д. с. трансформатора. Если F = const, то

При запуске от спада импульсом i'BX в обмотке швх трансформатора Тр2 процессы протекают следующим образом. Импульс тока гвх создает м. д. с. AF2 = —IK*waK. При этом происходит намагничивание сердечника Тр2 в состояние, характеризуемое точкой В на кривой намагничивания ( 3-11). Во время намагничивания на обмотке шб2 наводится э. д. с., запирающая транзистор. При спаде входного импульса сердечник начинает размагничиваться. На обмотке w62 наводится э. д. с., отпирающая транзистор. За счет действия положительной обратной связи в схеме возникает регенеративный процесс. Транзистор входит в состояние насыщения. Далее процессы протекают аналогично рассмотренному выше. Отличие заключается в том, что сердечник трансформатора Тр2 перемагничивается из состояния, характеризуемого точкой В, а не С ( 3-11). Вовремя размагничивания рабочая точка опять вернется в С.

Вынужденные колебания. Вынужденные колебания возникают в случае, если внешний приложенный к валу момент Ммех периодически изменяется. Например, в генераторах, работающих от первичных поршневых двигателей, или в двигателях при преобразовании их вращающего момента в возвратно-поступательное движение рабочего механизма. При вынужденных колебаниях разложение момента Ммех в ряд помимо постоянной составляющей Ж2 дает спектр гармоник, определяемых правой частью уравнения (XII.50). Анализ колебаний может быть проведен аналогично рассмотренному выше.

Критерии подобия процессов конвективного теплообмена. Аналогично рассмотренному выше примеру, в теории теплопередачи на основе анализа уравнений, описывающих процессы конвективного переноса теплоты, получена система критериев, характеризующих гидродинамическое и тепловое подобие, т. е. подобие в процессах конвективного теплообмена. Рассмотрим эти критерии, включая и критерий Нуссельта.