Амплитуде колебаний

Непрерывное синусоидальное напряжение питания можно представлять состоящим из бесконечного числа изменяющихся по амплитуде импульсов. При отклонении от синусоидальной формы ротор вращается неравномерно, а при определенной форме поля и его перемещениях получаются шаговые двигатели, отрабатывающие сигналы управления в углы поворота. Таким образом, импульсные двигатели и генераторы в основе своей имеют одни и те же уравнения и подчиняются общим законам электромеханического преобразования энергии [1,4, 8].

при постоянной амплитуде импульсов будет зависеть от их скважности и, следовательно, может изменяться

Как следует из выражения (10.1), среднее значение напряжения на нагрузке при постоянной амплитуде импульсов можно регулировать изменением скважности импульсного напряжения, т. е. изменением времени открытого состояния вентильного элемента по отношению к периоду коммутации. При этом регулируется относительное время проводимости ключа за период, что вызывает плавное изменение среднего значения напряжения на нагрузке. Такое регулирование постоянного напряжения при сохранении постоянной амплитуды импульсов называют широтно-импульсным, а преобразователи — широтно-импульсными (ШИП).

В ЗУ типа 2D выделение сигналов 1 и 0 может быть реализовано не по количественному признаку (по амплитуде импульсов), а по качественному, т.е. по полярности сигналов. Поскольку в ЗУ типа 2D отсутствуют полувозбужденные сердечники при считывании, то не требуется попарного встречного включения их по отношению к обмотке считывания для компенсации помех. Отсюда следует, что обмотка считывания может быть проведена таким образом, чтобы все сердечники данного разряда были включены согласно и наводили в этой обмотке полезные сигналы всегда одной полярности независимо от адреса считываемого слова. Этим широко пользуются при построении ЗУ типа 2Z).

Большинство асинхронных двигателей работают при синусоидальном или несинусоидальном непрерывно изменяющемся напряжении питания. Непрерывное синусоидальное и несинусоидальное напряжения можно представить состоящими из бесконечного числа изменяющихся по амплитуде импульсов. Эти импульсы можно растянуть во времени и прийти к импульсным электромеханическим системам; при определенном сочетании импульсов и некоторых конструктивных из-

при постоянной амплитуде импульсов будет зависеть от их скважности и, следовательно, может изменяться в широких пределах при изменении частоты следования или длительности импульсов.

Как следует из выражения (5.14), среднее значение напряжения на нагрузке при постоянной амплитуде импульсов можно регулировать изменением скважности импульсного напряжения, т. е. изменением времени открытого состояния вентильного элемента по отношению к периоду коммутации. При этом регулируется относительное время проводимости ключа за период, что вызывает плавное изменение среднего значения напряжения на нагрузке. Такое регулирование постоянного

Пиковые детекторы применяются также для преобразования импульсных сигналов в постоянное напряжение, соответствующее амплитуде импульсов. Определенные трудности возникают при преобразовании последовательности отм.пульсов большой скваж-

дено на 11.9,6. Это напряжение соответствует шумовому входному процессу и представляет собой последовательность прямоугольных импульсов постоянной амплитуды и с длительностью, изменяющейся по случайному закону. Среднее значение его, отнесенное к амплитуде импульсов, соответствует вероятности F\ — = (2Д/;/Т). Напряжение, соответствующее алгоритму (11.18), получают с помощью устройства вычитания.

Помехоустойчивость такой передачи при постоянной амплитуде импульсов тем выше, чем больше разность Т2 — TI. Из уравнений (5.22) и (5.24) следует, что помехоустойчивость при передаче амплитудной манипуляцией выше, чем при широтной манипуляции (амплитуда и максимальная длительность импульсов в обоих случаях одинаковы).

разряды, каждый из которых «снимает» (в основном испаряет) частичку металла заготовки, частично при этом разрушается сама проволочка. Диапазон амплитуды тока от нескольких ампер до сотен ампер при амплитуде импульсов напряжения 300— 500 В и частоте повторения импульсов 8—200 кГц. Благодаря кратковременности действия тока и боль-

Выходное напряжение генератора после выпрямления сглаживается фильтром CzRzRs, в результате чего получается постоянное отрицательное управляющее напряжение, пропорциональное амплитуде колебаний. В момент включения генератора это управляющее напряжение равно нулю, напряжение на затворе ?/зи = (Уоп>0, сопротивление гСи мало и коэффициент усиления

Наблюдение за колебаниями можно вести с помощью оптического микрометра с десятикратным увеличением, шкала позволяет отсчитывать размеры с точностью 0,1 мм. Высота размытой полосы, наблюдаемой с помощью оптического микрометра во время вибраций, Соответствует двойной амплитуде колебаний. Изменение частоты колебаний (от 50 до 500 Гц) достигается регулированием частоты вращения электродвигателя. Размах колебаний может изменяться от 1 до 10 мм. К. установке прикладываются тарировочные графики.

модулирующей функцией. Изображение модулированных по амплитуде колебаний определяется, как видно из (10.88), наложением изображений, полученных путем смещения нулей и полюсов Ft (s) на частоту колебаний со0 вверх и вниз параллельно мнимой оси. Применяя (10.88) к случаю огибающей в виде экспоненты с изображением (10.86), получаем соответствия:

В заключение остановимся на прохождении модулированных по амплитуде колебаний через систему с характеристиками полосового фильтра, полученными путем смещения на q=co0 характеристик Я (/со) фильтра нижних частот ( 11.12, а). Полоса пропускания равна удвоенному значению частоты среза фильтра нижних частот: До = (со0 + юс) — (ы0 — сос) = 2юс.

К^К2>0 (К1 = К2<0 или А^1 = А^2>0), а колебательный--при условии К{К2<0, где К1 и К2 — коэффициенты отражения по напряжению от начала и конца линии. Длительность «ступенек» сигналов составляет 2/л. Если переходный процесс носит апериодический характер, то быстродействие цифровых узлов уменьшается, так как увеличивается время нарастания амплитуды сигнала до номинального значения и должна быть уменьшена тактовая частота следования импульсов. Если переходный процесс колебательный, то это может вызвать ложное срабатывание логических элементов при значительной амплитуде колебаний сигнала

Многие элементы конструкции аппарата можно представить как колебательные системы. Каждая колебательная система характеризуется собственной резонансной частотой /о. Поведение колебательной системы при воздействии на нее извне вибраций зависит от отношения .частоты этих вибраций/к резонансной частоте/о. Например, плоскую пластинчатую пружину, входящую в состав многих электромагнитных реле, схематично можно представить в виде упругой балки, закрепленной консольно ( 15.1, а). Если основание, в котором закреплена балка, совершает колебания в вертикальном направлении, то вместе с ним перемещается балка. Отношение амплитуды колебаний конца балки к амплитуде колебаний основания обозначим у. Для простоты будем полагать, что потери на внутреннее трение в материале балки при ее деформации отсутствуют. Не приводя выводов, запишем формулу для у:

Если на частоте настройки контура Р (/со) /Со (/<*>) -*• 1» то /<Г (/со) -> оо, т. е. сколь угодно малая флуктуационная составляющая с частотой /о может быть усилена до какого угодно большого значения. Однако это вовсе не означает, что амплитуда колебаний будет безгранично возрастать. Вследствие отрицательной обратной связи, осуществляемой за счет резистора R0oc, и нелинейности характеристик полевого транзистора по мере увеличения тока стока крутизна характеристики, а следовательно, и коэффициент усиления /С0 будут уменьшаться. Поэтому при некоторой амплитуде колебаний (определяемой параметрами контура, цепью обратной связи и параметрами полевого транзистора), при которой энергия потерь и энергия, вводимая в контур, будут равны, дальнейшее увеличение амплитуды прекратится.

Следовательно, инерционная масса будет колебаться относительно исследуемого объекта и относительно корпуса виброметра, закрепленного на исследуемом объекте с амплитудой, равной амплитуде колебаний исследуемого объекта, но с отставанием по фазе на 180°.

Следовательно, инерционная масса будет колебаться относительно исследуемого объекта и относительно корпуса виброметра, закрепленного на исследуемом объекте, с амплитудой, равной амплитуде колебаний исследуемого объекта, но с отставанием по фазе на 180°.

амплитуде колебаний зависимость частоты от изменения амплитуды имеет порядок тысячных процента.

Следовательно, инерционная масса будет колебаться относительно исследуемого объекта и относительно корпуса виброметра, закрепленного на исследуемом объекте, с амплитудой, равной амплитуде колебаний исследуемого объекта, но с отставанием по фазе на 180°.