Амплитуда пульсаций

Амплитуда потокосцепления фазы обмотки

Амплитуда потокосцепления фазы обмотки с v-fi гармонической вращающегося

'l нить условие 2qm=\i(t)ut, где г>т — амплитуда потокосцепления; qm — заряд; t\ —

диаграммы 27-7, 27-8 построены для фазы А, состоящей из катушечных групп по 27-7. На 27-7 число параллельных ветвей а = 1, 2р/а = 4 (см. пунктирные соединения на 27-6 и 22-5), на 27-8, а число параллельных ветвей а = 2, 2р/а — 2; на 27-8, б а = 4, 2р/а = 1 (см. 22-6, б). Амплитуда потокосцепления фазы (27-8), (27-11)

где W22m = 252/яТ/ва>2&02/я — амплитуда потокосцепления собственного главного поля с витками обмотки ротора; а32 = 0 — угол между потокосцеплением Т22т и током /2.

где 1F12m — амплитуда потокосцепления поля обмотки ротора с фазой обмотки статора.

где Ww = L/м — амплитуда потокосцепления.

то из сопоставлений этого выражения с равенством (20-19) следует, что амплитуда потокосцепления фазы обмотки

где Wm = Umla> — амплитуда потокосцепления в предположении отсутствия: насыщения.

\у = L i = L lm sin cot = ym sin orf, где \/m = L /m - амплитуда потокосцепления.

то из сопоставления этого выражения с равенством (20-19) следует, что амплитуда потокосцепления фазы обмотки

Основным преимуществом всех релейных ИСПН является их высокое быстродействие, а существенным недостатком — относительно большая амплитуда пульсаций выходного напряжения. Эти пульсации не могут быть сведены к нулю, так как переключения релейных элементов возможны только при изменениях выходного напряжения.

Для создания электрической дуги ( 6-6) может быть применен любой источник постоянного тока, позволяющий получить напряжение 220 В; амплитуда пульсаций переменной составляющей не должна превышать 5%. Напряжение и ток дуги контролируют вольтметром V и амперметром А. Погрешность измерения напряжения должна быть не более 2%; погрешность измерения тока не

Пульсационные потери Рпуп возникают в машинах, имеющих зубцы и на роторе, и на статоре, например в асинхронных машинах. Они обусловлены пульсациями потока в зубцах, что приводит к появлению вихревых токов в стали зубцов. Частота пульсаций потока и индукции в зубцах статора происходит с зубцовой частотой ротора, а частота пульсаций в зубцах ротора — с зубцовой частотой статора. Амплитуда пульсаций Виул зависит от среднего значения индукции в зубцах и размерных соотношений зубцовых зон. Потери -РПуЛ, Вт, определяют раздельно для зубцов статора и ротора по следующим формулам:

где Z, и Z2 - числа пазов статора и ротора; Впул1 и 5пул2 -амплитуда пульсаций индукции в зубцах статора и ротора, Тл; wz, и т/2 — массы зубцов статора и ротора, кг.

Относительная величина Рпоя и Рпул в общей сумме потерь резко возрастает в машинах с большим числом пазов, с большой частотой вращения, а также при увеличении ширины шлица паза и уменьшении воздушного зазора. Это объясняется тем, что в первом случае возрастает частота, а во втором — амплитуда пульсаций индукции в воздушном зазоре и в зубцах магнитопровода. В двухполюсных асинхронных двигателях чрезмерное уменьшение воздушного зазора приводит к сильному увеличению потерь Рпав и Р11ул, что может служить причиной возрастания суммарных потерь и уменьшения КПД двигателя.

Для определения пульсационных потерь вначале находится амплитуда пульсаций индукции в среднем сечении зубцов Впуп , Тл : для зубцов статора

При реверсе ( 13.8) увеличение момента нагрузки приводит к более медленным затуханиям пульсаций электромагнитного момента, чем при пуске (см. 13.5). Это объясняется тем, что ротор двигателя под действием его тормозного электромагнитного момента и момента сопротивления резко замедляется, а вращение ротора в обратную сторону происходит с небольшим (в зависимости от М с) ускорением и колебаниями. Нагрузка на валу АД в этом случае не влияет на значение ударного момента. Амплитуда пульсаций момента при реверсе значительно больше, чем при пуске АД.

Пульсации напряжения и тока якоря. В неуправляемых выпрямителях, где выпрямляющими элементами являются диоды, а выпрямленное напряжение Ud жестко связано с переменным напряжением Е2, подводимым к выпрямителю, амплитуда пульсаций напряжения и их частота определяются числом тактов выпрямления за период. Например, в однофазном мостовом выпрямителе ( 7.35, а) в каждом периоде изменения сетевого напряжения имеется два одинаковых такта выпрямления ( 7.35, б), поэтому частота пульсаций выпрямленного напряжения, а следовательно, и частота переменной составляющей выпрямленного напряжения в 2 раза выше частоты сети. Эта переменная составляющая несинусоидальна ( 7.35, в). Однако с достаточной точностью она может быть заменена синусоидальной кривой — первой

При вращении якоря машины секции (витки) обмотки переходят из одной параллельной ветви в другую. При этом в них изменяется направление тока. Процесс перехода секции из одной параллельной ветви в другую называется коммутацией. При коммутации изменяется ток в коммутируемых секциях, а ток в параллельных ветвях и поле якоря, создаваемое токами якоря, практически не изменяются. Амплитуда пульсаций тока в параллельных ветвях зависит от числа секций обмотки якоря, включенных последовательно и составляющих параллельные ветви обмотки якоря, и числа секций, находящихся в коммутации.

Трехфазная схема выпрямления с нулевым выводом создает равномерную нагрузку на сеть трехфазного тока. Амплитуда пульсаций выпрямленного тока в этой схеме меньше, а частота пульсаций выше, чем в однофазной схеме, чтр облегчает конструкцию сглаживающих фильтров.

через диод возможен только в течение отрезков периода, когда положительная полуволна э. д. с. превышает напряжение "вых(0- Иными словами, ток через диод имеет форму импульсов, показанных на 9.13, б. В промежутках между импульсами тока, когда происходит разряд конденсатора С через сопротивление R, напряжение ивых(0 убывает. В промежутке ^ < t < tz конденсатор подзаряжается импульсом анодного тока и ывых(0 растет. Если постоянная времени нагрузочной цепи, т. е. произведение RC, велико по сравнению с периодом Т = 2я/(в„, то амплитуда пульсаций напряжения «вых мала